诺兰达炉炉结炉衬控制爆破拆除

诺兰达炉炉结炉衬每两年须拆除一次 ,由于振动和高温等原因 ,目前国外均采用机械法拆除。根据对大冶公司冶炼厂诺兰达炉炉结炉衬的高温减振爆破拆除的实践 ,详细介绍了爆破拆除方案的选择、炮孔布置参数、装药量、装药结构、起爆网络和安全防护措施。通过对整个爆破过程的振动监测 。

竖炉结块与结炉的预防

针对南钢 1号球团竖炉自 1997年 6月到 1998年 3月间发生的 8次结块结炉事故 ,分析了结块机理和该厂发生结炉的原因 ,并提出了有效的预防措施 。

烟化炉结炉的原因及预防措施

从烟化操作、入炉原料和燃料等方面分析了引起结炉故障的原因以及预防结炉的措施。

新钢10号高炉降料面处理炉墙结厚实践

新钢10号高炉因烧结矿质量波动较大、炉况稳定性差及管道频繁发生等原因,出现炉墙结厚。首次采用降料面的方法处理炉墙结厚,降料面过程中炉况稳定,恢复上料后24h内炉况恢复正常。认为在降料面的过程中应密切关注煤气中H_(2)、O_(2)含量的变化,确保含H,量≤12%;随着料面的下降,炉墙结厚物逐步显露之后,结厚物下部受到高温煤气流冲刷作用,上部受到炉顶雾化水冷却作用,结厚物产生裂缝塌的过程中,温度的变化是关键。10号高炉炉墙结厚处理后,主要技术经济指标明显改善,日产量上升155Vd,煤气利用率上升1.1个百分点,燃料比下降10kg/t。

梅钢5号高炉炉墙结厚的原因及炉况恢复

对梅钢5号高炉炉墙结厚的原因及炉况恢复进行了总结。5号高炉开炉以来首次炉墙结厚,主要征兆是全炉水温差下降和炉身静压力曲线值出现偏差。结厚的主要原因:一是焦炭质量劣化,入炉焦炭CRI最高上升至23.6%左右,灰分在12.5%左右;二是烧结矿质量劣化,品位降至57.0%左右,FeO含量降至8.5%左右;三是炉渣(Al_(2)0_(3))最高上升至19.0%左右;四是入炉有害元素含量超标,锌负荷升至0.36 kg/t,碱金属负荷最高上升至3.0 kg/t;五是炉况持续恶化。通过采取发展边沿气流、提高入炉风量、提高炉温加锰矿洗炉等措施,炉况得到恢复。

涟钢6号高炉炉身结厚的处理及强化冶炼措施

对涟钢6号高炉炉身结厚的表现及形成进行了简述,重点对结厚的处理及强化冶炼措施进行了阐述。通过采取缩矿批降负荷、控风氧控压差、调矩阵疏中心及抓炉前出铁等措施,炉身结厚渣皮脱落,炉况得以恢复;通过采取合理优化焦炭装人结构、活跃炉缸、优化布料制度及优化布料制度等措施,高炉煤气利用率提高至45%~46%,日产量提升至7100d以上,主要技术经济指标得到优化,实现强化冶炼。认为控制炉腰和炉身中下部温度适宜、稳定,是预防结厚的有效措施;炉芯温度最早反映炉缸工作状态,当出现下降趋势时,应及时采取措施。

首钢股份2号高炉炉墙结厚的成因及处理

首钢股份2号高炉因原燃料质量变差、抗原料质量波动能力差、操作应对不及时等原因导致炉墙结厚,炉况波动时间较长。通过采取减轻焦炭负荷、调整装料制度、降低炉渣碱度、使用萤石洗炉、更换风口等措施进行处理,炉况恢复正常。认为:①当进厂焦炭质量不达标时,应及时向上反馈,以免造成生产困难;②在原燃料质量稳定性较差的条件下,应保持煤气流通路,重视中心气流的作用,提高抗外围原燃料质量波动的能力;③针对原燃料条件及其质量波动,应及时修改、制订调整措施,保证高炉顺行。

2号高炉炉缸堆积及炉墙结厚处理实践

受原料条件限制,2号高炉的Ti负荷和Zn负荷高,其中Ti负荷最高23.30 kg/t,Zn负荷最高1.92 kg/t,Ti负荷高导致炉缸堆积、翻料和悬料频繁、料速缓慢、顶温高,加之Zn负荷高,炉缸堆积造成中心气流排Zn不畅,造成炉身中部炉墙结厚。针对炉况出现的此些问题,具体分析炉缸堆积与炉墙结厚原因,并按照开炉料进行洗炉处理,使得炉况逐步好转。

武钢铜冷却壁高炉炉墙结厚原因分析

对铜冷却壁在武钢大型高炉的应用情况进行了阐述。选取8号高炉为代表,对武钢铜冷却壁高炉炉墙结厚的过程进行跟踪分析,找出炉墙结厚的原因,并提出防止炉墙结厚、维护铜冷却壁高炉操作炉型的对策措施。边缘气流长期不足、操作制度未能适应入炉料结构变化、渣皮脱落后操作不合理是武钢铜冷却壁高炉炉墙结厚的主要原因。须通过十字测温和炉身热负荷管理办法,控制适宜的边缘气流,入炉料结构发生变化后要进行针对性调整,渣皮脱落后的煤气流控制要遵循疏通中心引导边缘的原则,才能从根源上消除铜冷却壁炉墙结厚现象,保持铜冷却壁高炉良好的操作炉型。

唐钢新区高比例球团矿冶炼高炉的操作炉型控制

唐钢新区高炉设计秉承“现代化、绿色化”理念,采用50%球团矿冶炼,为适应高比例球团矿冶炼,优化炉型设计,冷却设备采用全铸铁冷却壁形式。高比例球团矿冶炼下,因高炉边沿不稳、炉墙易结厚,操作炉型不易控制。通过采取加强原燃料质量控制、合理匹配上下部操作制度、合理控制水温差、快速处理炉墙结厚等措施,高炉保持了较长周期稳定顺行,各项技术指标持续提升。2022年下半年以来,高炉利用系数保持在2.74~2.97(m^(3)·d),从使用效果看,全铸铁冷却壁能够适应高比例球团矿冶炼条件下的高强度冶炼要求。

梅钢五号高炉炉墙结厚原因分析与处理措施

梅钢五号高炉2012年开炉,容积为4070m^(3),自2020年下半年开始入炉风量维持在6800~7000Nm^(3)/min的较高水平,日铁水产量保持在10000t左右,炉况整体顺行。2022年开始原燃料质量出现劣化趋势,烧结矿质量和焦炭质量都有较为明显的下降,高炉顺行难以保证,炉况波动较为明显。

3号高炉炉墙结厚及炉缸堆积处理实践

柳钢3号高炉有效容积2000m²,于2008-05-09投产,至今已有14年炉龄,设计炉缸直径10.0m,炉缸高度4.4m,采用高导热碳砖加陶瓷杯复合炉缸炉底、串联软水密闭循环系统、厚壁炉衬、串罐式无料钟炉顶。2022年2月,风口小套破损频繁,操作炉型发生改变,炉况出现较大波动。

高温炉结快速拆除的爆破工艺及其应用

在爆破法拆除高温炉结的施工中,控制炸药在起爆前的温度并保护好炉体不受破坏是整个爆破过程的关键。本文介绍了在炉结温度高达700℃的情况下,采用快速爆破拆除高温炉结的原理及工艺。通过选择合理的爆破方案、适宜的爆破器材、新型的隔热材料、优化的爆破参数和可靠的起爆网路,在安全高效的前提下成功地实施高温炉结的控制爆破。

保护炉衬的诺兰达炉炉结的高温控制爆破拆除

介绍了加拿大进口设备诺兰达炉炉结高温下控制爆破拆除的成功经验。在试验和实测的基础上 ,确定了合适的单孔药量 ,可避免支撑炉体的轴承以及炉衬的破坏。通过选择合理的爆破方案、适宜的爆破器材、新型的隔热材料、优化的爆破参数和可靠的起爆网路 ,实现了高温 (4 0 0℃ )下诺兰达炉炉结的快速 (3d)

660MW机组锅炉炉内结渣的原因及解决措施探讨

通过对沙角发电总厂660MW机组锅炉C3炉内空气动力场试验，分析了该炉运行中炉内结渣的主要原因，并提出了相应的解决与防止措施。

电站锅炉燃烧器加挡板防止炉内结渣的数值试验研究

用计算机辅助优化数值试验 (CAT)方法对某电厂 6 70t/h锅炉进行了CAT优化设计改造 ,对燃烧器喷嘴加装折向挡板前后炉内切圆直径、气流充满度 ,炉膛出口扭转残余的变化进行了CAT研究 ,探讨用燃烧器喷嘴加装折向挡板以解决严重结焦问题。

鞍钢4号高炉炉墙结厚原因及解决措施

鞍钢4号高炉停炉大修更换炉缸耐材后,高炉出现炉墙结厚现象。通过对炉墙结厚原因进行分析,采取了加强原料质量管理、降低冷却强度和调整装料制度等措施,炉墙结厚得到有效处理,高炉炉况恢复正常。

大型电站锅炉设计与运行中防止炉内结渣的措施

在收集了大量国内外３００ＭＷ及以上大型电站锅炉的有关资料，分析研究了现代大型燃煤电站锅炉的设计特点，并在参考各运行电厂在实践中总结经验的基础上，仅就防止炉膛结渣的问题，总结了现代电站锅炉在设计与运行中应采取的措施。

300MW机组炉内结渣原因分析及防止

针对吴泾热电厂300 MW机组炉内严重的结渣问题,用实炉试验研究方法,诊断出其主要原因,制订了防止和减轻炉内结渣的技术措施,以确保300 MW机组安全经济运行.

宝钢高炉炉墙结厚与气液流分布关系的模型研究

通过高炉气体力学模型试验和水电比拟法测定,得到了宝钢高炉炉墙结厚度与气体和炉渣流速之间关系。开发了高炉流场模拟数学模型,并应用该模型从整个高炉的角度探讨了炉墙结厚对气体和炉渣流动的影响;模型研究的结果对炉墙结厚所引起的高炉“上热下凉”现象作出了解释,为制定合理的操作制度,消除结厚,纠正煤气流分布失常提供了理论依据。