渐开线齿轮点蚀位置的确定及其计算综合曲率半径的误差修正

依据赫兹强度理论 ,指出一对标准渐开线直齿齿轮啮合时 ,最大接触应力位于齿轮单啮合区靠近小齿轮处单双啮合区的分界线上。小齿轮点蚀发生在分度圆与齿根圆之间 ,大齿轮点蚀发生在分度圆与齿顶圆之间。并列举实例 ,证明目前传统设计方法计算点蚀处齿轮综合曲率半径误差较大 ,绘制出精确计算值与传统计算值的比值曲线 ,并给出结论 :传统设计方法得到的结果不安全 ,有误差 ;误差与齿轮模数无关 ,误差随着小齿轮齿数的增加渐小 。

并联等效电阻和综合曲率半径的图解分析法及其变化关系

计算两并联支路电阻的等效电阻与计算两个相互接触圆柱体的综合曲率半径在数学上有相同的表达形式,作者给出了并联等效电阻和综合曲率半径的图解分析方法,并对各参数之间的变化关系进行了讨论,得出了相关的结论:该方法简单、直观.

拟合曲率综合预测裂缝方法建立及其在陆西凹陷中的应用

从陆西凹陷的实际资料出发,分析了裂缝在油气勘探中的作用及不同类型裂缝的特征,研究了影响构造裂缝发育的因素,认为构造裂缝的发育受构造部位、孔隙度、断层等多种因素的影响,探讨了裂缝发育程度与相关影响因素之间的定量关系,给出了拟合求曲率的方法、与最近断层距离的计算方法,建立了裂缝密度的定量化预测方法——拟合曲率综合预测裂缝方法和相应的评价标准,并对陆西凹陷的裂缝分布进行预测.

机构学中的曲率研究

本文就几种常用机构的分析与设计中所遇到的曲率、曲率半径问题，作了分析讨论，阐明了不同机构在不同情况下所使用的曲率半径计算公式不同，尽管公式形式有差异，但它们有内在的联系。

应用两种设备测量翼状胬肉患者角膜曲率一致性评价

目的分析Oculus Keratograph眼表综合分析仪与IOLMaster 5.2.1两种仪器测量翼状胬肉患者角膜曲率结果的一致性。方法前瞻性自身对照试验。收集2018年5~9月我院诊断初发性翼状胬肉患者68例(75只眼),采用图像处理和分析软件(Image-Pro Plus V.6.0)测量并计算翼状胬肉面积≤4 mm 2、4.1~7 mm 2、>7.1 mm 2在分别使用眼表综合分析仪与IOLMaster进行角膜曲率(水平角膜曲率K1、垂直角膜曲率K2)测量,比较两种方法测量结果的相关性、一致性及检出率。结果眼表综合分析仪与IOLMaster分别测量翼状胬肉面积≤4 mm 2者的K1平均值(44.40±1.93)D,(44.20±1.90)D,差异无统计学意义(t=1.07,P>0.05),K2平均值(44.36±1.83)D、(44.21±1.69)D,差异无统计学意义(t=1.18,P>0.05),一致性分别r=0.912、0.932,两组设备检出率100%。两组设备测量翼状胬肉面积4.1~7 mm 2,K1平均值分别(45.32±1.73)D、(43.96±1.75)D、差值为(1.39±0.22)D,差异有统计学意义(t=3.07,P<0.05),K2平均值分别(44.72±1.64)D、(44.26±1.91)D、差异无统计学意义(t=-2.24,P>0.05),一致性r=0.611、0.866,两组设备检出率分别为97.33%,100%,差异无统计学意义(χ2=2.014,t>0.248)。两组设备测量翼状胬肉面积>7.1 mm 2,K1平均值分别(44.12±1.93)D、(43.21±2.25)D,差值为(0.91±0.02)D,差异有统计学意义(t=4.07,P<0.01),K2平均值分别(44.24±1.65)D、(45.15±1.41)D,差值为(-0.91±0.34)D,差异有统计学意义(t=-6.272,P<0.01),一致性分别为r=0.732、0.542,两组设备检出率分别为77.33%,98.66%(χ2=16.054,t=0.000)。Bland-Altman分析95%一致性界限K1(-2.241,3.474),K2(-4.170,2.132)。结论眼表综合分析仪与IOLMaster在翼状胬肉面积≤7 mm 2测量角膜曲率相关程度较高,临床上两者间测量的一致性较好,两组设备检出率近乎相同;当翼状胬肉面积>7 mm 2时,两者间测量一致性较差并且IOLMaster检出率更高一些。

川东高陡构造薄层碳酸盐岩裂缝性储集层预测

以四川盆地东部大池干井构造带三叠系嘉陵江组二段一亚段(T1j21)裂缝性储集层为例,从构造曲率角度出发,预测高陡构造地区薄层碳酸盐岩裂缝性储集层分布区。采用趋势面拟合法和差分法计算面曲率,用三点圆弧法及曲线拟合法计算线曲率,在此基础上,将4种数学方法计算得到的曲率值进行归一化处理,得到各方法的相对曲率值并取其最大值(即综合曲率)进行裂缝分布预测,即综合曲率法,以克服单一曲率计算方法预测的不足。通过与油气显示、气井产能测试等资料对比分析,认为用综合曲率法预测裂缝效果优于单一曲率方法,综合曲率值与区内气井产能的相关系数最大,说明综合曲率法提高了曲率法预测裂缝的准确程度,能更好地预测地下构造裂缝的分布范围。

基于Hertz接触理论的齿轮接触分析

由于齿轮啮合过程中齿廓接触点曲率半径变化以及单双啮合交替的存在,而引起齿面载荷分布不均匀和冲击的问题,根据Hertz接触原理对接触模型和接触应力进行了研究.分析提取啮合线上不同啮合点的综合曲率半径,利用包络线绘制一条连续的曲率曲线,并根据该曲线生成特征曲面;利用有限元方法分别对齿轮接触、特征曲面与平板之间接触进行了接触应力分析;分析结果显示两种接触模型的接触应力分布相似度比较高,简化后的齿轮接触理论模型可为齿轮接触应力实验分析提供参考依据.

椭圆齿轮的弹流润滑研究

通过对互相啮合的一对椭圆齿轮的综合曲率半径、卷吸速度、单位接触长度载荷的分析 ,给出了椭圆齿轮弹流润滑的实用计算公式以及节曲线平均最小膜厚公式。此式的计算结果可以作为判断椭圆齿轮润滑性能优劣的依据。

用包络理论建立端面蜗轮副的通用数学模型

对一种新型的蜗杆传动———端面蜗轮副分析和建立了数学模型,运用包络理论,建立了端面蜗轮副的通用齿面方程,分析计算了齿面的综合曲率。为这类蜗杆传动的研制和CAD系统的开发奠定了基础。

端面蜗轮副的通用数学模型

对一种新型的蜗杆传动———端面蜗轮副分析和建立了数学模型,运用包络理论,建立了端面蜗轮副的通用齿面方程,分析计算了齿面的综合曲率。为这类蜗杆传动的研制和CAD系统的开发奠定了基础。

节点外啮合齿轮副接触应力分析研究

针对节点外啮合齿轮传动的啮合特点,研究了外啮合与内啮合齿轮齿廓上综合曲率半径的变化规律;对常规的接触应力计算方法进行了改进,建立了节点外啮合齿轮的接触应力进行计算;求解了节点外啮合齿轮传动与普通齿轮传动的接触应力,并做了分析对比。计算结果表明,外啮合齿轮传动采用节点后啮合,内啮合齿轮采用节点前啮合可以提高齿轮传动的接触强度。

一种基于滚滑作用的新型摆线齿廓构建方法

针对摆线针轮啮合副的针齿与摆线齿轮在实际啮合传动过程中存在的滑动现象,提出了一种基于滚滑作用的新型摆线齿廓模型的构建方法,在该新型模型中通过引入一滑动函数来表示针齿与摆线齿轮间的滑动。根据微分几何和齿轮啮合理论,推导了基于滚滑作用的摆线齿轮齿廓方程,确定了滚滑摆线针轮传动的啮合函数,给出了滚滑摆线针轮齿廓综合曲率半径和接触应力的计算方法。选取一假定滑动函数,根据经验选取相关参数,构建一新型摆线齿廓,与相同参数下标准摆线齿廓进行了对比,并比较了两种齿廓的综合曲率半径、齿面接触应力等特性。试制一滚滑摆线齿轮,应用于RV减速器中,完成了新型RV减速器样机2.5倍载荷下的加速疲劳寿命试验,对加速疲劳寿命测试前后滚滑摆线齿廓综合误差进行了对比测试,结果表明了基于滚滑作用的新型摆线齿廓模型构建方法的正确性和可行性。

内啮合斜齿轮副齿面接触应力与有限元分析

针对数控内齿珩轮强力珩齿时被珩工件齿面应力分布规律问题,首次提出采用内啮合斜齿轮传动模型模拟替代内齿珩轮强力珩齿运动。以典型的Hertz接触理论为基础,首先计算节点P处齿面应力,其次通过计算内啮合传动啮合线上不同啮合点位置的综合曲率,引入压比系数,分析齿数为123的内齿轮分别与齿数为13、33、73、103的外圆柱斜齿轮在不同啮合线上的齿面应力分布情况。建立内啮合斜齿轮三维模型,利用三维有限元方法分别分析齿数为123的内齿轮分别与齿数为13、33、73的外圆柱斜齿轮的三个内啮合齿轮副在啮合线任意位置上的应力分布情况。结果表明:一对内啮合的齿轮副齿数差越大,且重合度小于2时,齿根处应力最大、节线附近处突然变大;齿数差越小时,齿根处应力最大。为此,内齿珩轮强力珩齿时尽可能采用齿数差较小的珩齿形式,以便控制被珩齿轮齿形挖根和中凹误差现象。

进口干油泵齿轮的优化

分析777010型干油泵齿轮的失效原因,找到了设计上的优化空间,从根本上提高齿面接触疲劳强度。

滚动轴承的滚珠与滚道接触变形分析

滚动轴承的接触问题基本符合Hertz假设,深沟球轴承滚动体与内、外圈滚道在没有受到载荷的情况下为点接触。因此,滚动轴承滚动体与圈道的接触问题通常需要的求解方法是赫兹理论,本文主要解决了给定滚动球轴承与内外圈道接触变形的问题,运用赫兹点接触理论计算和分析了接触变形的有关参数。

南京工大数控攻克点线啮合成形磨削难题

南京工大数控科技有限公司采用自主研发的数控成形磨齿机，完成了硬齿面点线啮合的成形磨削加工，精度达到5级。该磨齿机的成功研制，是我国齿轮加工工艺的新突破，为点线啮合齿轮的进一步拓展应用提供了全新途径，具有里程碑的意义。点线啮合齿轮传动技术融合了渐开线与圆弧啮合传动的优点，由正变位的短齿小齿轮和上部位渐开线而下部为过渡曲线的大齿轮组成，传动过程利用了过渡曲线，增大了重合度，提高了承载能力，延长了传动寿命，解决了少齿数齿轮根切的现象。由于采用凹凸接触方式，综合曲率半径变大，接触强度提高，齿高小，弯曲强度增大。