厌氧与缺氧/好氧交替式SBR处理印染废水

开展了厌氧与缺氧/好氧交替式SBR处理实际印染废水的小试研究。厌氧SBR处理印染废水的COD平均去除率为75%,平均出水COD为237 mg/L。缺氧/好氧交替式SBR采用分段进水和外加碳源的方式处理厌氧SBR出水,两段进水分配比为800 mL∶200 mL时,处理效果较佳,仅因反硝化碳源不足导致出水总氮未满足《纺织染整工业水污染物排放标准》(GB 4278—2012)的直接排放标准;外加葡萄糖的实际与理论投加量之比为3时,处理效果最佳,出水平均COD为79 mg/L、氨氮为0.4 mg/L、总氮为13.5 mg/L、总磷为0.14 mg/L,均满足直接排放标准。

缺氧/好氧交替式SBR结合同步化学除磷处理印染废水

针对处理实际印染废水的缺氧/好氧交替式SBR出水总磷、COD、色度未达到直接排放标准(GB 4278—2012)的问题,开展同步化学除磷实验研究。SBR出水的化学除磷烧杯实验显示,聚合硫酸铁投加摩尔比达到6(浓度为113.5 mg/L)时,上清液的总磷(0.49 mg/L)、COD(73 mg/L)、色度(35倍)均达到直接排放标准,有机胶体(即部分COD和/或色度物质)随化学除磷同步混凝去除是聚合硫酸铁投加摩尔比显著高于理论值的主要原因。SBR内投加聚合硫酸铁的连续运行实验显示,聚合硫酸铁投加摩尔比为6时,SBR出水的总磷(0.42 mg/L)、COD(77 mg/L)、色度(35倍)、氨氮(<0.1 mg/L)、总氮(13.9 mg/L)、苯胺(0.37 mg/L)、悬浮物(19 mg/L)均达到直接排放标准。连续运行与烧杯实验呈现良好的一致性,显示烧杯实验可用于混凝剂及其投加量的筛选。

SBR交替好氧缺氧短程脱氮工艺及其过程控制

将交替好氧缺氧运行方式应用于间歇式污水处理系统(SBR工艺),分别在原水碱度充足和不足情况下考察该运行方式的可行性.结果表明:原水碱度充足时,交替好氧缺氧运行方式在处理效率上并没有体现出优势;原水碱度不足时,交替好氧缺氧与单一好氧缺氧相比,处理效率与出水水质明显提高,出水氨氮可以达到检测水平.好氧硝化阶段所消耗碱度的一半可以在随之进行的缺氧反硝化阶段得到恢复,可最大限度节省额外投加HCO-3碱度的量,降低处理成本,是一种理想的运行方式.采用基于DO、ORP和pH在线监测为基础的实时控制策略优化控制各个好氧、缺氧阶段的反应时间,实现SBR工艺交替好氧缺氧脱氮过程的实时控制,保证短程硝化的稳定运行.

交替式厌/缺氧-好氧双膜反硝化除磷工艺

采用某污水处理厂A^2/O工艺中的活性污泥为种泥,以模拟生活污水为对象,考察了交替式厌/缺氧-好氧双膜反硝化除磷工艺的启动与运行特性,并采用高通量测试技术分析系统除磷污泥的菌群结构。通过60天的启动试验,系统内反硝化聚磷菌占聚磷菌总数的比例由21.3%提高到94.4%,出水磷在0.6mg/L左右。通过逐步增加进水氨氮的方法运行2个月,系统的脱氮除磷效果稳定。在进水P浓度为6.4mg/L,保持进水N/P比为8.8,交替厌/缺氧-好氧双膜反硝化除磷工艺效能最优,可达0.12kg N/(m^3?d)和0.018kg P/(m^3?d),出水总磷(TP)0.8mg/L,总氮(TN)12mg/L,出水COD、NH_3-N和TN达到国家综合排放标准GB18918—2002一级A排放标准。周期试验中,p H值、氧化还原电位(oxidation-reduction potential,ORP值)均可作为厌氧释磷的控制参数,ORP也可指示缺氧吸磷的终点。典型周期内硝酸盐、亚硝酸盐的消耗量与磷的吸收量基本呈线性关系。系统内污泥多样性约为种泥的0.5倍,在"门"、"属"分类级别上分别以Proteobacteria、Xanthomonadales-nobank为主。

交替好氧/缺氧短程生物脱氮工艺抗冲击负荷能力

采用序批式间歇活性污泥反应器(SBR)研究了进水有机物和氨氮负荷对交替好氧/缺氧短程硝化反硝化生物脱氮工艺的影响。研究结果认为:进水中不同COD和氨氮质量浓度均没有对交替好氧/缺氧短程硝化反硝化生物脱氮工艺中的实时控制参数和处理效果产生影响,系统运行稳定,仅是由于进水COD和氨氮质量浓度的大幅度变化将会导致各自的好氧曝气所需时间有所差异;进水氨氮质量浓度越高,所需硝化时间越长。但经过实时控制以后,无论进水氨氮质量浓度如何变化,硝化和反硝化作用都是很完全的;反应器最终出水中基本检测不到氨氮和亚硝酸盐氮质量浓度。因此,可以得出交替好氧/缺氧短程硝化反硝化生物脱氮工艺抗冲击负荷能力强,当采用实时控制策略控制脱氮过程时,系统运行稳定。

SBR不同运行模式对好氧颗粒污泥性能的影响

采用厌氧/好氧交替序批式反应器,用人工合成污水为进水,比较了不同SBR运行模式对好氧颗粒污泥理化性质和脱氮性能的影响。试验在保证进水水质、曝气量、周期运行时间等参数相同的前提下,通过调整厌氧和曝气的运行时间和交替次数,共进行了四组实验,R1运行模式为进水2 min、厌氧静置88 min、好氧曝气120 min、厌氧沉降25 min,排水5 min;R2运行模式为进水2 min,厌氧静置28 min,好氧曝气120 min,厌氧沉降85 min,排水5min;R3运行模式为进水2 min,好氧曝气178 min,厌氧沉降55 min,排水5 min;R4运行模式为进水2 min,好氧曝气58 min,厌氧沉降60 min,好氧曝气60 min,厌氧静置55 min,排水5 min。结果表明,由于SBR运行模式不同,形成的好氧颗粒污泥特性和脱氮性能有很大差别,增加SBR厌氧/好氧交替次数有利于快速形成强度较高并且脱氮性能良好的好氧颗粒污泥。

好氧反硝化SBR工艺启动研究

该文以人工模拟的高C/N比(10)废水为处理对象,利用缺氧/好氧交替和高曝气的运行方式,以城市生活污水处理厂污泥作为接种污泥,研究了好氧反硝化序批式活性污泥反应器(SBR反应器)的启动过程。结果表明:在SBR反应器启动45 d后,出现明显的好氧反硝化过程;继续培养25 d,好氧反硝化SBR反应器的脱氮效率达到稳定。当反应器污泥负荷为0.11 kg COD/(kg MLSS·d)时,好氧反硝化SBR反应器对COD、总氮和氨氮的去除效率分别为(94.97%±0.53%)、(90.37%±5.89%)和(99.18%±0.34%)。城市生活污水处理厂污泥可用于好氧反硝化生物脱氮工艺的启动,缺氧/好氧交替和高曝气的方式可以加速好氧反硝化工艺的启动。

悬浮填料SBR处理畜禽废水效果研究

在传统SBR反应器中悬挂悬浮填料用于处理畜禽废水,研究该系统处理畜禽废水的最佳工艺参数及运行模式,结果表明:当MLSS维持在2000～2500mg/L、曝气时间为5h时,系统对畜禽废水的处理效果最佳;在该条件下,采用交替好氧/缺氧运行模式出水中COD、TP、NH3和TN的去除率分别由原来传统SBR运行模式的93.21%、65.33%、84.75%、79.35%提高到94.21%、65.87%、88.83%、82.68%。

改良型SBR系统处理染料废水的研究

通过试验考察了两种改良型序批式间歇反应器-SBR-系统——“厌氧、好氧”交替运行系统-系统1-和“厌氧+好氧”串联二级系统-系统2-的运行过程,分析了影响系统运行效果的因素,比较了两个系统厌氧阶段、好氧阶段及全过程处理效果的差异,并分析了造成差异的原因.结果表明,两个系统均具有适应能力强、稳定性能好、能够有效地降解污染物的特点;污泥浓度、碳源数量、环境温度均影响系统的运行效果;系统1的厌氧阶段比系统2更有效,系统2的好氧阶段比系统1更有效,系统2的全过程处理效率更高;分析认为生物相组成情况的不同是导致两个系统处理效果差异的主要原因.

恒液位SBR工艺脱氮除磷研究

实验对恒液位SBR工艺脱氮除磷进行了研究。结果表明,交替缺氧/好氧段,可以有效的实现硝化反硝化脱氮和好氧摄磷,缺氧时,进水补充的碳源及时满足了反硝化的需求,系统同时还存在同步硝化反硝化作用。厌氧段,溶解氧快速降至0mg/L在进水补充的碳源条件下释磷充分,从而保证后期摄磷完全,整体高效脱氮除磷。

碳源类型对AOA-SBR系统的除磷特性和菌群组成的影响

分别以乙酸钠、丙酸钠为碳源,采用厌氧-好氧-缺氧(AOA)模式运行SBR反应器,考察该系统内的除磷特性和聚磷微生物菌群结构。驯化25天后,两系统均表现出较为稳定的除磷效果,两系统稳定期磷的去除率分别在88%和97%左右。乙酸钠系统的污泥沉降性较好,污泥增长缓慢;丙酸钠系统的污泥除磷性能较好,生长速率快,但沉降性较差。荧光原位杂交(FISH)分析表明,两系统均富集出了大量的聚磷菌Accumulibacter,但类型上存在差异。乙酸钠系统内的Accumulibacter主要为II型,而I型Accumulibacter在丙酸钠系统内占主导地位。

城市污水处理厂厌氧-好氧颗粒污泥的中试研究

论文内容采用中试规模的厌氧一好氧交替武颗粒污泥SBR处理实际城市污水，研究了好氧颗粒污泥的培养过程、处理效果及颗粒污泥的特性，并采用实验来分析。

城市污水处理厂厌氧-好氧颗粒污泥的中试研究

论文内容采用中试规模的厌氧-好氧交替式颗粒污泥SBR处理实际城市污水，研究了好氧颗粒污泥的培养过程、处理效果及颗粒污泥的特性，并采用实验来分析。

交替缺氧/好氧法短程硝化及AOB和NOB活性特征

采用SBR反应器处理实际生活污水,控制温度为(25±0.5)℃,在进水NH_4^+-N和COD平均浓度分别为65.59和219.10 mg/L条件下,通过交替缺氧/好氧模式(单周期4次交替缺氧∶好氧=30 min∶30 min)运行70个周期,出水NO_3^--N、NO_2^--N和COD浓度分别为0.69、19.91和40.64 mg/L,氨氮去除率和COD去除率分别为98.67%和79.55%,亚硝态氮积累率达到98.44%。在实现短程硝化过程中,AOB活性从第1周期的11.61%增加到第39周期的105.99%,之后AOB的活性超过NOB的活性。

含余氯工业废水对不同活性污泥处理工艺的冲击影响

以浙江某城镇污水处理厂为研究对象,在其受到上游工业园区余氯工业废水冲击期间,对厌氧-缺氧-好氧(AAO)和序批式活性污泥法(SBR)两种不同活性污泥处理工艺的运行影响和出水水质进行研究,研究了余氯工业废水冲击及恢复期间两种工艺的出水数据、污泥指数(SVI)和比耗氧速率(SOUR)的变化,并检测了活性污泥的微生物丰度。结果表明:余氯工业废水冲击会造成AAO工艺和SBR工艺运行性能的下降,AAO活性污泥受到的冲击影响程度比SBR更高,SBR工艺的出水水质、技术指标均要优于AAO,活性污泥中的硝化菌和COD_(Cr)降解菌丰度也要高于AAO。在冲击过程中对AAO和SBR采用相同的恢复措施,SBR工艺的运行性能恢复速度比AAO快,出水数据恢复时间早于AAO。

不同DO含量下SMBR工艺效能及聚磷菌构成特征

为强化低碳源污水的脱氮除磷效能,采用序批式膜生物反应器(SMBR),通过交替曝气的运行方式,构建了厌氧-交替好氧缺氧-序批式膜生物反应器(A-(O/A)n-SMBR)反硝化除磷系统,考察了系统在不同溶解氧(DO)含量下污染物去除效能及聚磷菌的构成特征.结果表明:当DO的质量浓度由2.0～2.5mg/L变化至0.5～0.8mg/L的过程中,系统对氨氮(NH3-N)和有机物(COD)的去除率均可达到90%以上,出水COD和NH3-N的质量浓度分别小于25mg/L和1mg/L;当DO含量较低(0.5～0.8mg/L)时,系统对总磷(TP)的去除率高于对总氮(TN)的去除率,而DO含量较高(2.0～2.5mg/L)时则相反;而DO的质量浓度控制在1.0～1.2mg/L时,TP和TN的去除率可分别到达85%～90%和80%～85%.DO含量对交替好氧/缺氧运行的SMBR系统中聚磷菌构成影响较大,当DO的质量浓度由2.0～2.5mg/L降至0.5～0.8mg/L时,反硝化除磷菌(DPAOs)的比例由40.30%提高至75.10%,而好氧除磷菌(PO)比例则从59.70%降低为24.90%.