缺氧—好氧复合式MBR处理城镇生活污水的研究

采用缺氧-好氧复合式MBR工艺处理城镇生活污水,投加组合填料,结果表明,实验对COD、氨氮、TN、TP的去除率分别为92%、93.18%、78.59%、74.68%。在进水水质正常的条件下,出水各项指标均能达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)的一级A标准。

缺氧-好氧MBR工艺及膜性能的研究

研究了缺氧-好氧MBR工艺处理生活污水的特性。考察了系统的处理效果,系统对于浊度、COD、氨氮、总磷等指标表现出高且稳定的去除效果。通过对系统膜过滤压差变化的长期测定,在膜丝内部负压和膜面紊流形成的剪切力双重作用下,活性污泥在膜外表面局部沉积下来形成致密的滤饼,膜表面的滤饼层和凝胶层是引起膜污染的主要原因。空曝气和化学清洗对膜过滤压差的恢复是有效的。空曝气去除膜面污染,化学清洗可消除因膜孔堵塞引起的内部污染。

溶解氧对复合式MBR处理低C/N生活污水的影响研究

采用投加悬浮填料的复合式膜生物反应器(HMBR)处理低C/N生活污水,考察HMBR系统中溶解氧对COD和脱氮效果的影响,探究低C/N生活污水处理方案。结果表明HMBR处理低C/N生活污水的最佳溶解氧浓度为1~2 mg/L,HMBR运行稳定、抗冲击负荷能力强,此时COD、NH4+-N和TN的去除率分别在90%、99%和45%以上,未出现NO2--N的积累,但反硝化过程受阻,出现NO3--N累积现象。

复合式MBR处理高氨氮废水的试验研究

利用自制的复合式膜生物反应器（HMBR），对高浓度氨氮废水进行脱氮研究．当进水COD／TN在0．5～4．9范围内时，COD，NH3-N及TN去除率均随COD容积负荷增加而升高，COD容积负荷达4．2kg／（mkd）以上时，COD，NH3-N及TN平均去除率分别达到91．5％，90．3％，60．2％以上；悬浮相污泥的比NH3-N降解速率为0．298gNH3-N／（gMLSS-d）；好氧混合液pH值每下降1，NH3-N浓度平均降低15mg／L；反应器出水中可检出大量的亚硝酸盐氮和硝酸盐氮，二者的浓度保持相同的变化趋势，其比值大约为1．78，表明复合式MBR的脱氮作用是通过短程硝化-反硝化途径实现的。

A^(2)O+MBR工艺处理低碳氮比污水的效果研究

污水处理厂通常面临进水碳氮比偏低的问题,为确保出水水质达标,一般采取超量投加碳源的策略,但是这会导致运行成本上升。北京市某污水处理厂将厌氧-缺氧-好氧(Anaerobic-Anoxic-Oxic,A^(2)O)+膜生物反应器(Membrane Bio-Reactor,MBR)工艺作为主体工艺,进水由生活污水(占30%)和工业废水(占70%)组成。该污水处理厂向缺氧池投加葡萄糖溶液作为碳源,辅助脱氮。试验分别测定进出水化学需氧量(Chemical Oxygen Demand,COD)、总氮(Total Nitrogen,TN)和反应池混合液悬浮固体(Mixed Liquid Suspended Solids,MLSS)的浓度,分析外加碳源对脱氮效果和污泥产生量的影响,并进行碳源投加前后的成本对比。研究表明,进水COD/TN小于7时,适量投加碳源有助于提升脱氮效率,而COD/TN大于7时,要优化其他环节来加强脱氮效果,以保证出水水质稳定符合相关标准。通过精细化过程控制和改变运行管理方式,污水处理厂可以有效降低运行成本,避免进行工程化改造。

改进型A^(2)O+MBR工艺在污染地表水处理中的应用

南方某园区受污染地表水存在化学需氧量(Chemical Oxygen Demand,COD)和总氮超标等问题,对下游城市河道水环境质量造成影响。结合受污染水质情况,工程采用改进型厌氧-缺氧-好氧(Anaerobic-Anoxic-Oxic,A^(2)O)与膜生物反应器(Membrane Bio-Reactor,MBR)相结合处理工艺,强化脱氮和难降解有机物处理,出水指标稳定达到《地表水环境质量标准》(GB 3838—2002)Ⅳ类标准,详细介绍了该组合工艺的处理流程、主要构筑物及配套设备设计参数,为修复受损水体工程提供参考。

A/O-MBR工艺处理生活污水及膜性能的研究

研究了A/O-MBR工艺处理生活污水的特性,并根据浊度、COD、TP等指标随时间变化情况对污染物去除效果及特性进行了分析。从膜过滤压差随时间的变化和水温对膜过滤性能的影响两个方面阐述了膜分离特性,探讨了膜污染机理及膜污染的控制措施。

不同填料对减缓A/O-HMBR系统膜污染的试验研究

为了考察投加悬浮填料与组合填料的2组缺氧/好氧-复合式膜生物反应器(A/O-HMBR)系统减缓膜污染情况,对2组反应器的跨膜压差(TMP)、膜面胞外聚合物(EPS)平均含量、填料表面EPS平均值以及各种膜阻力进行比较,结果表明投加组合填料相对投加悬浮填料更有利于降低A/O-HMBR系统膜污染速率。

一体化复合式生物反应器的脱氮研究

利用自制的一体式缺氧／好氧（A／O）复合式生物反应（HBR），对高浓度氨氮废水进行了脱氮研究．结果表明，当进水COD浓度在950-1100mg·L^-1、氨氮浓度增加到150mg·L^-1时系统COD、氨氮去除率开始下降，在好氧区内检测到大量的NO2^-—N积累，表明HBR的脱氮作用部分是通过短程硝化-反硝化途径实现的．且复合式生物反应器填料内部存在多种多样的微环境类型以及缺氧／好氧内循环，造成反应器缺氧、好氧区都发生了同步硝化-反硝化反应．

A/O-MBR工艺处理垃圾填埋场洗车废水及其回用技术

针对福州市某垃圾填埋场洗车台废水特点,设计采用缺氧/好氧平板膜-生物反应器(A/O-MBR)中水回用处理工艺。工程运行结果表明:在反应器进水COD≤1 000 mg/L,BOD5≤500 mg/L条件下,处理后出水的COD<30 mg/L,BOD5<6 mg/L,浊度<0.1NTU,NH3-N<0.1 mg/L,阴离子表面活性剂<0.1 mg/L,出水水质稳定达到《城市污水再生利用城市杂用水水质》(GB/T18920—2002)中车辆冲洗标准。

MBR在更严格排放标准污水处理厂不停产提标扩能改造中的应用

某污水处理厂原处理规模为10万m^(3)/d,设计出水水质执行一级A标准,现要求处理规模为15万m^(3)/d,出水达到《四川省岷江、沱江流域水污染物排放标准》(DB 51/2311—2016)。综合考虑排放标准、改造要求和剩余土地等因素,改造或直接利用已有构筑物,并新建少量构筑物。在不停产、不增加占地面积情况下将“厌氧-缺氧-好氧(AAO)+二沉池”工艺改造为“AAO+膜生物反应器(MBR)”工艺,满足提标和扩能的双重要求。改造后生化区水力停留时间(HRT)从原来的11.845 h降到7.846 h,膜区HRT为2.15 h,厌氧区、缺氧区、好氧区和膜区污泥质量浓度(MLSS)分别为3410、5120、6400 mg/L和8000 mg/L。显著的生化处理效果和MBR的截留作用共同保障出水水质稳定满足新排放标准。文章为剩余土地有限、出水水质要求高和要求不停产施工的类似污水处理厂的改造提供了参考。

基于复杂用地条件的地下式污水处理厂精细化设计

广州市黄埔区某水质净化厂二期工程需要在不规则的用地形状、复杂的场地周边环境、较低的建设用地指标及地上高水平建设开发的预期下,实现规模为5万m^(3)/d地下式污水处理厂的设计工作。工艺设计上通过采用“厌氧-缺氧-好氧+膜生物反应器(AAO+MBR)”工艺提升节地效率;结构设计上通过处理单元构筑物的共壁、错层实现“地尽其用”;平面设计上通过优化池体上部建(构)筑物布局、设施设备设置、交通物流规划、管线综合排布来提高操作空间的使用率。本工程项目用地负荷率比同类项目提高了36%,工程直接费用的建设单位成本低于广州市同等规模同类型项目8.5%的情况下,实现了工程设计目标,为同类项目的设计提供了良好示范。

废油漆桶清洗废水处理工程设计

根据废油漆桶清洗废水高pH值、高COD和悬浮物、可生化性较差的水质特点,设计采用加酸中和-气浮-混凝沉淀-臭氧氧化-水解酸化-缺氧-好氧-MBR组合工艺进行处理。工程运行结果表明,在进水COD、BOD_(5)、SS质量浓度分别为3750、900、450 mg/L,色度为420度时,相应出水分别为110、15、5 mg/L和15度,排水水质满足GB/T 19923—2005《城市污水再生利用工业用水水质》表1规定的洗涤用水标准。该工艺具有运行稳定,操作简单,投资及运行成本低且节约水资源等特点,实现了良好的经济效益和环境效益。

地下式污水处理厂AAO+MBR工艺的应用

地下式污水处理厂的建设模式以其友好的规避邻避效应、高土地利用率、再生水可就地回用的优势正逐步在全国兴起。为促进地下式污水处理厂的健康发展,避免盲目建设,文章对比同等规模的地下式污水处理厂设计参数及运行效果,从地下式污水处理厂出水、污泥处理、臭气、消防及用地方面梳理工艺设计应注意事项,以期对后续同类污水处理厂的设计提供参考和借鉴。厌氧-缺氧-好氧+膜生物反应器(AAO+MBR)工艺以其较强抗冲击负荷能力和较高污泥浓度在地下式污水处理厂建设中可作为优先考虑的工艺类型。采用短流程工艺AAO+MBR时,在常规进水质量浓度下(COD≤400 mg/L、TN≤45 mg/L),生物段总停留时间为10 h,污泥负荷为0.07 kg BOD/(kg MLSS·d),污泥龄控制在20 d,通过MBR深度处理后可满足市政污水处理后的达标排放。