喂CaSi-加RE处理对耐候钢09CuPTiRE夹杂物和冲击韧性的影响

通过50 kg真空感应炉研究了09CuPTiRE钢Al脱氧后加0.042%R E处理和Al脱氧后喂CaSi线-加0.042%RE处理后14 mm钢板中的夹杂物和横向冲击韧性。结果表明,加RE处理,稀土回收率12%,钢中RE 0.005%,RE/S为1.0,钢中夹杂物为链状稀土氧硫化物和稀土氧化物,20℃钢板平均横向冲击功112 J;喂CaSi线-加RE处理,稀土回收率31%,RE/S为2.2,钢中RE 0.013%,钢中夹杂物为球状钙硅酸盐和稀土氧硫化物复合夹杂,20℃钢板平均横向冲击功提高至130 J。喂CaSi线-加RE工艺优于加RE工艺。

耐候钢09CuPTiRe的试制开发

09CuPTiRe为高耐侯性结构钢,钢中加入少量Cu、P、Ti、 Re合金元素,在钢表面形成保护层,提高钢的耐大气腐蚀性。该钢种性能要求σ_b≥390MPa、σ_s≥295MPa、δ_5≥24％。它被广泛应用于铁道车辆和集装箱制造。

09CuPTiRE钢耐候性能及腐蚀过程研究

通过浸渍干湿循环加速腐蚀试验 ,采用失重法测量年蚀率 ,SEM观察腐蚀产物的表面形貌和断面形貌 ,XRD测定腐蚀产物的物相组成 ,电化学阻抗谱仪测定锈层的交流阻抗谱 ,研究了0 9CuPTiRE耐候钢与Q2 3 5、鞍钢耐候钢和日本耐候钢三种参比钢的耐候性能及腐蚀过程 .结果表明 :0 9CuPTiRE钢的耐候性能显著优于Q2 3 5钢 ;Q2 3 5钢锈层为一层网状、疏松且有大量纵向交错裂纹和孔洞的锈层 ,而 0 9CuPTiRE及另两种耐候钢的锈层分内外两层 ,外层与Q2 3 5钢锈层相似 ,内层均匀、连续、致密 ;Q2 3 5钢的腐蚀过程受活化控制 ,即受控于金属离子进入溶液的速度 ,而0 9CuPTiRE钢的腐蚀过程既受活化控制 ,由于保护锈层的存在还受氧的扩散控制 .

热处理对09CuPTiRE耐候双相钢组织与性能的影响

研究了 0 9CuPTiRE耐候钢的双相化热处理工艺及双相化后的组织与性能。结果表明在耐候钢0 9CuPTiRE(α +γ)两相区 (760～ 82 0℃ )不同温度加热淬火获得了不同马氏体分数的双相组织 ;随双相化加热温度增加 。

耐候钢09CuPTiRE-A质量的研究及改善

在总结耐候钢采用新标准 (即《铁标》)前后的生产和质量情况的基础上 ,介绍了提高耐候钢实物质量的工艺试验情况及研究结果。结果表明 :适当减少稀土加入量是一种提高耐候钢实物质量的有效措施。

09CuPTiRE钢连铸板坯表面纵裂分析和改进工艺实践

09CuPTiRE耐候钢(%:≤0.12C、0.06～0.12P、≤0.020S、0.25～0.50Cu、≤0.03Ti、0.01～0.04RE) 180mm×1200mm板坯由80t转炉-钢包吹氩-板坯连铸机生产。通过控制Cu/Ti≤20、P含量≤0.11%、RE含量0.01%～0.03%,使用09CuPTiRE钢专用保护渣,结晶器液面波动≤10mm,减少二冷配水量15%等工艺措施,使09CuPTiRE钢板坯纵裂发生率由15%降至0.5%。

建筑用新型耐候钢09MnCuPTiRE大气初期腐蚀行为研究

通过室外大气暴晒试验和电化学腐蚀试验,研究了建筑用新型耐候钢09Mn Cu PTi RE的大气初期腐蚀行为,并进行了腐蚀形貌、腐蚀产物组成和Tafel曲线的测试与分析。结果表明,在SO2含量低于10ppm的室外大气中,该耐候钢的质量变化率在第10天趋于稳定,而在SO2含量为40~60ppm的室外大气中,其质量变化率在第21天趋于稳定;室外大气暴晒后的腐蚀产物由Fe SO4·7H2O和γ-Fe OOH组成;与未通入SO_2的5wt%Na Cl电解液相比,在通入90 ppm SO2的5wt%Na Cl中其腐蚀电位负移了169 m V。

热变形制度对09CuPTiRE钢热变形组织行为的影响

通过热模拟试验和金相组织观察 ,具体研究了变形温度、平均应变速率和道次间隔时间对 0 9Cu PTi RE钢的热变形组织行为及其常温组织状态的影响。结果表明 :变形温度的影响最大 ,动态再结晶的发生程度随其降低而减小 ;平均应变速率和道次间隔时间的影响相对较小 ,随着平均应变速率增加 ,动态再结晶的发生程度减小 ,静态再结晶的软化效果减弱 ;随着道次间隔时间延长 ,静态再结晶发生更加充分。

09CuPTiRE钢板中析出物的透射电镜研究

利用透射电镜 ,对 0 9CuPTiRE钢板中析出物进行了研究。结果表明 ,在热轧过程中TiN和TiS先后析出 ;稀土元素的加入在一定程度上改善了钢材的横向冲击韧性。

轧制工艺对09CuPTiRE钢板韧性的影响

研究了终轧温度和终轧压下量对 1 0mm厚 0 9CuPTiRE耐大气腐蚀钢板冲击韧性和断口形貌的影响。结果表明 :终轧温度 84 0℃、终轧压下量 1mm时 ,该钢材断口形貌韧性特征和冲击韧性均比终轧温度890℃、终轧压下量 1 .5mm的钢材显著改善 ,因此终轧温度比终轧压下量对钢冲击韧性和断口形貌影响更大。

09CuPTiRE钢板坯连铸时结晶器喂稀土丝的应用

试验了铸速 0 .70～ 0 .90m min结晶器喂直径 2 .5mm稀土丝的 0 9CuPTiRE钢板坯连铸工艺。稀土在 1 2 5 0mm× 2 0 0mm板坯上分布均匀 ,最大值为 0 .0 39% ,最小值为 0 .0 2 6 % ,稀土回收率≥ 80 % ,显著改善0

09CuPTiRE钢中夹杂物的研究

通过电子探针和金相显微镜，对 ０９ＣｕＰＴｉＲＥ 耐大气腐蚀钢中夹杂物进行了研究。结果表明：①符合新铁标要求的夹杂物是保证钢板性能基本稳定的主要原因；②存在一些主要组成为 ＳｉＯ ＋Ａ ｌ２Ｏ ＋ＦｅＯ＋ＣｅＯ （ＣｅＳ， ＬａＳ）＋Ｍ ｎＳ＋ＴｉＮ ＋ＴｉＳ ２ ３ ２的大尺寸复合夹杂物；③稀土元素加入较少致使少量长条状 Ｍ ｎＳ 存在。

09CuPTiRE耐大气腐蚀热轧钢板性能的研究

09Cu PTi RE耐大气腐蚀热轧钢板是结合我国资源情况研制的新钢种。阐述了合金元素在该钢中的作用 ,研究了该钢的力学性能、冷弯性能、工艺性能和耐大气腐蚀性能。

提高09CuPTiRE钢冲击韧性的途径

<正> 武钢热轧厂生产的耐大气腐蚀钢09cu-PTiRE由于具有优良的耐大气腐蚀性能而被广泛地用于制造铁路车辆。为使车辆在严寒气候中安全行驶,要求必须具有良好的低温韧性。但是,09cuPTiRE钢自大批量生产以来,就一直存在着-40℃U型冲击值达不到标准要求29焦/厘米~2的问题。因此,有必要对09cuPTiRE钢冲击韧性进行深入的分析研究,以求提高其冲击韧性。

结晶器喂稀土丝在09CuPTiRe钢中的应用

通过连铸结晶器喂稀土丝,研究了稀土在09CuPTiRe钢中的分布及其对钢板横向冲击性能的影响.结果表明:稀土在铸坯断面上分布均匀,稀土收得率达到80%以上;结晶器喂稀土丝工艺可以满足耐候钢板的横向冲击韧性要求,特别是-40℃低温横向冲击韧性要求.

09CuPTiRE热轧钢板焊裂分析

本文研究了09CuPTiRE热轧钢板焊接热裂纹的形成机制。结果表明:其焊裂性质为高温低塑性裂纹,主要原因为组织异常,异常组织中的沿晶不连续网状碳化物是造成晶界弱化的主要原因。焊接时在热影响区内交变应力的作用下,裂纹自铁素体和沿晶碳化物交界处萌生,扩展,产生焊接热裂纹。在950℃保温两小时后缓冷可避免产生热裂纹。

转炉连铸开发90CuPTiRE耐候钢

本文介绍重钢七厂采用转炉连铸工艺试制09CPTIRE钢的主要工艺、技术难点和主要质量指标，对改善质量提出 了技术途径。

09CuPCrNi耐候钢双相化的研究

研究了 0 9Cu PCr Ni耐候钢的热处理双相化工艺及双相化后的组织与性能。结果表明 ,0 9Cu PCr Ni耐候钢热处理双相化后 ,其显微组织由多边形铁素体和不规则的岛状马氏体组成 ,780℃淬火时的双相钢具有较高的强塑性及良好的冷加工成形性能 ;0 9Cu PCr Ni双相钢的耐蚀性能比热轧态稍有提高 ,同时具有良好的焊接性能 ,其热影响区抗拉强度为 6 2 7MPa,相对于热轧态提高了 2 1%。

Mo对09CuPCrNi耐候钢连续冷却转变的影响

测定了09CuPCrNi耐候钢的连续冷却转变动力学图(CCT曲线),并对不同冷速下的组织进行了观察。与传统09CuPCrNi耐候钢的CCT曲线相比,加入0.33%(质量分数,下同)的Mo后,贝氏体转变区与铁素体转变区部分分离;加入0.41%的Mo后,贝氏体转变区与铁素体转变区完全分离,同时珠光体转变区与铁素体转变区也完全分离。