矿用新型耐爆防火墙

一、矿井耐爆防火墙技术概述构筑防火墙是矿井常采用的限制灾害区域扩大,缩小受灾范围的有力措施。根据防火墙的用途一般分为三种类型:临时防火墙、永久防火墙和耐爆防火墙。耐爆防火墙是用于瓦斯较大的地区封闭火区,防止火区内部发生瓦斯爆炸伤人而构筑的防火墙。耐爆防火墙常用的形式有:砂袋防火墙、砂段防火墙、水封防火墙。

特高压变电站110 kV并联电容器接线方式与耐爆能量分析

在确定特高压变电站内并联电容器组的接线方式时,耐爆能量是一个非常重要的参数。针对特高压变电站110 k V并联电容器常用的单星形双桥差接线方式,推导出该接线方式下的电容器组故障分析模型,并对桥臂采用不同串并联方式时的故障电容器进行耐爆能量验证计算,得出最优的桥臂接线方案。

并联电容器耐爆试验条件的仿真研究

对实际并联电容器组故障情况进行了计算机仿真分析，并将仿真结果和现行试验方法作比较研究．进一步论述了确定并联电容器耐爆试验条件的理论依据．还对并联电容器耐爆试验时的预置故障问题进行了仿真研究．

电力电容器外壳耐爆试验及注入能量计算方法的探讨

确定电容器的耐暴能力,要求测出释放在电容器中的能量。从理论上讲可由u·i积分求出,但实际上很不精确。本文从能量守衡定律出发,注入电容器的能量应等于储能减去试验回路损耗,使测量达到要求的精度。并已付诸实施,达到了预期的目的。

单台电容器容量选择与外壳耐爆能量的关系研究

电容器在运行过程中会发生,因外壳耐爆能量不足而引起电容器击穿事故,为了保证电容器能安全可靠运行,国标《并联电容器装置设计规范》GB50227-2008对此做了强条规定,每串联段容量不能超3900kVar,但行标《35kV^220kV变电站无功补偿装置设计技术规定》DL/T5242-2010中计算串联段电容器台数公式与此规范冲突,并未真正领会国标中强条的意图,本文从原理上分析两规范冲突的原因,并给出正确的结论及工程中如何正确执行规范。

电力电容器外壳耐爆试验及注入能量计算方法的探讨

本文结合无锡、苏州等电力电容器厂100～334kvar电容器的外壳耐爆能量试验,根据能量守恒定律对有关试验方法及注入能量计算进行了初步探讨,为今后贯彻行业标准,开展本项目试验打下了一定基础。

高压电容器组接线和布置方式对耐爆能量的影响分析

耐爆能量是电容器的一项重要的安全性能指标,它表示电容器在极间短路时,外部电路(包括电容器自身的储能)注入故障点而不使其外壳发生爆裂的能量的限值,即是对电容器外壳强度的一个安全要求。通过几种常见的同容量不同接线和布置方式下的耐爆能量来对比分析说明通过合理的接线和布置可防止装置产生的最大耐爆能量大于15 k J,避免发生重大事故。

矿用隔爆型电气设备的隔爆性和耐爆性

矿用隔爆型电气设备使用的特殊环境要求其外壳需具有隔爆性、耐爆性,主要对利用外壳隔爆的隔爆原理及外壳在隔爆性、耐爆性两方面具体措施从设计及用户使用两方面进行阐述。

电力电容器外壳耐受爆破能量试验研究

外壳耐爆性能是电力电容器的重要安全性指标,但缺乏具体的试验标准。介绍了电容器外壳耐受爆破能量试验的研究现状,根据多年从事耐爆试验的经验和研究成果,对试品、试验方法、回路参数和测量系统等提出了明确要求,并创新引入能量焦耳积分概念,应用于耐爆试验注入能量计算。根据确立的试验要求和方法设计试验回路并开展试验检测,完成了特高压串补装置用串联电容器的耐爆试验。

1000kV特高压串联电容器耐爆能量与接线方式选择浅析

1000kV特高压线路加装串补装置以增加输送容量,电容器作为串补装置的重要部件,流过其电容器组的电流很大,此时耐爆能量将作为电容器组设计中考虑的重要因素。本文通过双H型几组接线方式的耐爆能量计算,选出对1000kV特高压交流试验示范工程扩建工程适用的电容器组接线方式供设计参考。

填充比对隔爆腔内瓦斯爆炸的影响

隔爆外壳隔爆腔内的不同填充比在爆炸时产生的最大爆炸压力及最大爆炸压力速率是不同的,为了研究隔爆腔内不同填充比条件下瓦斯爆炸的变化特征,使用隔爆腔尺寸为750mm×750 mm×600 mm的隔爆外壳为试验容器,在腔体2个壁面分别布置有5个压力传感器,分别进行0、10%、20%、30%、40%、50%、60%、70%、80%填充比条件下的试验,得到了隔爆腔内爆炸压力、压力上升速率等特征参数。试验结果表明:在隔爆腔中,空腔状态下的爆炸压力峰值最大,最大值出现在距点火位置最远的PRU压力测点处;随着填充比的增大,最大爆炸压力上升速率也会随之增大。

煤粉工业锅炉的耐压泄爆仓安全设计探讨

为保证煤粉燃料在粉仓内的安全、可靠存储并解决煤粉工业锅炉系统粉仓设计不完善问题,需提高泄压防爆装置设计的可行性。采用泄压面积计算及仓体抗爆安全设计,并结合实例对用于动力煤煤粉燃料的储仓防爆安全设计提出具体要求和建议,以达到规范化及标准化之目的。参照国内外相关规范并分析研究煤粉储仓的防爆设计方法可知,其关键之处为泄压防爆面积设计计算,若当1000 m 3煤粉储仓的仓体设计耐压强度为0.2 MPa时,计算所需的泄压面积为4.56 m 2,远小于非耐压仓体所需的泄压面积108.6 m 2。研究表明,实时填充CO 2或N 2的惰化保护仓以及设计耐压强度大于最大爆炸压力时全抗爆仓的安全性最高,但其存在实施困难与经济性差的问题,工程实践中宜采用耐压泄爆仓设计以保证设备安全,推荐仓体设计的耐压强度为(0.2~0.4)MPa;根据GB 12476《可燃性粉尘环境用电气设备》中对可燃性粉尘环境防爆区域划分及释放源的定义,对煤粉储仓的防爆区域划分提出了相应建议。

获ATEX认证的SGMZH型耐压防爆伺服电动机

日本安川电机株式会社开发了计划出口至欧洲的SGMZH型耐压防爆伺服电动机。这一电动机使用17位连续增量编码器或绝对编码器，电源电压400V，功率0．5～4．5kW，额定转速3000r／min，最高转速可达5000r／min，在防爆等级方面获得ATEX认证。

矿用电气设备隔爆外壳设计制造工艺的研究

在对瓦斯爆炸事故的诱发因素进行分析以后,以矿用电气设备的缺陷为出发点,着重分析了隔爆壳体的设计制造工艺,分别对壳体的材料选择和隔爆结合面的隔爆参数等综合指标进行控制,提高了隔爆性能,得出了隔爆壳体的最优设计制造工艺方案。

煤矿用隔爆型电气设备外壳及部件设计

介绍了煤矿用隔爆型电气设备外壳的设计原理,并对影响隔爆性能的相关因素进行了分析和说明。

浅谈甲烷催化元件防爆检测试验

介绍了甲烷催化元件的工作原理、检验、试验等情况。

1000kV系统用并联电容器组不平衡保护设计

由于特高压系统110kV侧用并联电容器装置的容量大、电压等级高,其保护设计也出现了一些新问题。为了保障特高压系统安全运行,提高并联电容器装置保护的可靠性,根据电容器组的不平衡保护整定原则,以EMTP软件为计算工具,计算分析了特高压示范工程中并联电容器组多种接线方式下的保护的灵敏度和整定值之间的差异及电容器组的接线方式对耐爆性能的影响。计算得出了故障时电容器元件过电压与不平衡保护电流的关系曲线和保护整定值的合理范围,结果表明:双桥差保护的灵敏度远高于单桥差,目前特高压系统用的并联电容器不平衡保护整定值设置成5个元件发生击穿时跳闸是合适的,这些可为今后设计计算提供参考。