马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物对聚对苯二甲酸丁二醇酯的增韧作用(英文)

研究了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和POE-g-MAH/聚丙烯(PP)共混物对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)的增韧作用。结果表明,POE-g-MAH/PP共混物对PBT的增韧效果优于POE-g-MAH的,POE-g-MAH和PP并用具有显著的协同增韧作用。扫描电镜照片表明,POE-g-MAH/PP共混物增韧PBT具有软壳-硬核结构。

PBAT-g-MA对热塑性淀粉/聚己二酸-对苯二甲酸丁二酯共混合金性能的影响

以马来酸酐(MAH)和聚己二酸-对苯二甲酸丁二酯(PBAT)为原料采用熔融接枝法合成相容剂聚己二酸-对苯二甲酸丁二酯接枝马来酸酐(PBAT-g-MA),并通过熔融挤出共混的方法制备了热塑性淀粉(TPS)/聚己二酸-对苯二甲酸丁二酯(PBAT)共混合金。研究了PBAT-g-MA用量对TPS/PBAT共混材料力学性能、热性能、微观形貌、加工性能的影响。结果表明,PBAT-g-MA提高了TPS/PBAT二元共混合金的力学性能,当PBAT-g-MA质量分数为7%时,材料的拉伸强度为9.8 MPa,比未添加增容剂的共混材料提高了92.1%,断裂伸长率为64.3%,比未添加增容剂的共混材料提高了83.7%,SEM显示PBAT-g-MA大大改善了TPS/PBAT二元共混合金的界面相容性。

POE接枝MA增韧PBT的研究

用熔融接枝法制备的马来酸酐接枝乙烯-1-辛烯共聚物(POE-g-MA)对聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)的增韧改性,研究了不同接枝率的POE-g-MA对PBT/POE-g-MA共混物力学性能、结构以及熔融结晶行为的影响。结果表明,POE接枝MA后可明显提高POE与PBT的相容性及PBT的冲击性能,但接枝率过高反而会影响界面黏结,使冲击性能降低。

马来酸酐化增容剂对PP/PET共混物性能的影响

采用熔融共混法制备了聚丙烯(PP)/聚对苯二甲酸乙二酯(PET)共混物,研究了马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)和马来酸酐接枝乙烯/辛烯共聚物(POE-g-MAH)作为增容剂对共混物力学性能和非等温结晶行为的影响。结果表明:PP-g-MAH提高了共混体系的拉伸强度,加入POE-g-MAH则显著提高共混物的断裂伸长率;当PP∶PET∶增容剂质量比为80∶20∶5时,共混体系的力学性能较好;PET起到异相成核的作用,使PP的结晶峰温升高,半结晶时间缩短;加入增容剂,使PP的结晶峰温降低,半结晶时间延长。

膦酸酯类阻燃剂对PBT/POE-g-MAH阻燃性能的影响

探讨了复配阻燃剂(苯乙烯基膦酸酯、膦酸三苯酯与三聚氰胺膦酸酯质量比为3∶1∶1)与单一膦酸酯类阻燃剂对聚对苯二甲酸丁二酯/马来酸酐接枝聚乙烯-1-辛烯共聚物(POE-g-MAH)极限氧指数、垂直燃烧性能、熔体流动速率、总热释放量的影响,并分析了POE-g-MAH含量对材料负荷变形温度的影响。结果表明:与单一膦酸酯类阻燃剂相比,复配阻燃剂赋予材料更优异的阻燃性能;复配阻燃剂自熄速度较快,燃烧后基本不会破坏试样形态和结构;POE-g-MAH含量的增加对降低材料的负荷变形温度有利。

PET/POE-g-MAH的性能研究

利用熔融法 ,采用马来酸酐接枝乙烯 -辛烯共聚弹性体 (POE g MAH)增韧聚对苯二甲酸乙二醇酯 (PET) ,研究了热处理对PET/POE g MAH共混体系增韧效果的影响。结合共混材料的室温缺口冲击断面SEM照片 ,淬断刻蚀照片和宏观力学性能 ,分析了共混体系发生脆韧转变对应的微观形貌特征。结果表明POE g MAH与PET具有良好的相容性 ,热处理不但可以使PET/POE g MAH共混体系的拉伸强度增大 ,而且可以显著提高其冲击强度。

PTT/ABS-g-MAH共混合金的力学性能和流变行为

利用电子万能试验机、冲击试验机和毛细管流变仪分别研究了聚对苯二甲酸丙二酯/马来酸酐接枝丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(PTT/ABS-g-MAH)共混合金的力学性能和流变行为。结果表明:ABS含量在3%～5%(质量分数,下同)时,共混材料的拉伸强度、冲击强度和弯曲强度达到极值,表明ABS的加入对PTT起到了一定的增强和明显的增韧作用。共混合金熔体为假塑性流体,但ABS含量的变化对共混物的表观黏度、非牛顿指数n、粘流活化能的影响较小,即对PTT的流变性能影响不大。采用ABS-g-MAH与PTT进行反应性共混,可以提高PTT的力学性能,而对加工性能影响较小。

PLA-g-MAH增容改性PLA/PETG共混物的结构与性能

采用熔融法制备聚乳酸接枝马来酸酐(PLA-g-MAH)用于增容改性聚乳酸/聚对苯二甲酸乙二醇酯-1,4-环己烷二甲醇酯(PLA/PETG)共混物,通过傅里叶转换红外光谱(FT-IR)、扫描电子显微镜(SEM)和力学性能测试,考察了共混物的结构和力学性能。SEM结果显示,加入增容剂PLA-g-MAH后,PLA/PETG共混物两相间的界面明显变得模糊,说明PLA-g-MAH对共混物具有一定的增容作用;增容剂的引入,使共混物的拉伸强度和弯曲模量略有下降,但冲击强度略有提高,断裂伸长率显著提高(PLA的为6.9%,而加入3%增容剂共混物的为21.9%,提高到纯样的3倍左右),表现出良好的性能。

PP-g-MAH增容PET/PA66共混体系的研究

采用单螺杆挤出机熔融挤出制备了马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)。用PP-g-MAH增容PET/PA66制备了PET/PA66/PP-g-MAH共混物。利用扫描电镜观察共混物的形态结构发现,PP-g-MAH的加入改善了PET与PA66的相容性。力学性能测试结果表明,加入15％的PP-g-MAH,使PET/PA66/PP-g-MAH的冲击强度比PET/PA66提高2倍多,弯曲强度、拉伸强度和断裂伸长率均得到改善,可得到综合性能较好的共混材料。

PTT/PP/PP-g-MAH共混材料的形态与性能研究

研究了马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)对聚对苯二甲酸丙二酯(PTT)/聚丙烯(PP)共混体系的形态结构和性能的影响。结果表明,PP在PTT连续相中分散均匀,粒子尺寸随着增容剂含量的增加而细化,分散相与连续相之间有较好的黏结作用,PP-g-MAH改善了PP与PTT的相容性。共混物熔体为假塑性流体,其假塑性随PP-g-MAH含量的增加而升高,熔体表观黏度从1．31 Pa·s降低到1．19 Pa·s,黏流活化能从64．5 kJ/mol降低到36．7 kJ/mol。共混物中PTT和PP可分别结晶,但结晶行为相互影响,PP-g-MAH促进了PTT在高温结晶。共混物的冲击强度随着PP-g-MAH含量的增加从14．2 kJ/m^2提高到33．5 kJ/m^2,拉伸强度在PP-g-MAH含量为5％～10％(质量分数,下同)时最大。共混物的热稳定性随着PP-g-MAH含量的增加而逐渐降低。

ABS/PET合金的组成配比及SMA的增容化研究

以苯乙烯接枝马来酸酐共聚物(SMA)为增容剂对丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)/聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)共混物进行研究,探讨了SMA用量对合金的力学性能和热稳定性的影响;并进一步研究了无增容剂下ABS与PET之间配比对合金性能的影响。研究表明:增容剂SMA用量为10 phr时,合金的冲击强度和断裂伸长率分别提高20%和50%;随着PET用量的增加,合金的弯曲强度、拉伸强度和维卡软化温度不断提高,当PET用量接近50%时发生相转变;断裂伸长率在PET的质量分数为30%时达到最低(32%)。通过示差扫描量热法(DSC)测试,发现ABS破坏了PET的结晶行为,且合金中两者的玻璃化转变温度存在重合现象。通过扫描电子显微镜(SEM)和偏光显微镜观察发现,SMA增容的ABS/PET合金中PET颗粒尺寸较小且分散较好;PET晶粒在ABS中可以形成"岛"相和连续相。

PTT/PP-g-MAH/PP共混材料形态和流变性能研究

以毛细管流变仪和扫描电子显微镜研究了聚对苯二甲酸丙二醇酯(PTT)/聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)/聚丙烯(PP)共混体系的形态和流变行为。讨论了共混物的组成、增容剂含量对共混物的形态、熔体流变行为的影响。结果表明:PP-g-MAH改善了PP与PTT的相容性,PP在PTT连续相中分散均匀,分散相尺寸随着增容剂含量的增加而减小。共混物熔体为假塑性流体,其非牛顿指数n、熔体黏度、黏流活化能随增容剂含量的增加而降低。

纳米CaCO_3对PET/M-POE体系力学性能的影响

采用马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚弹性体(M-POE)和纳米CaCO3协同增韧聚对苯二甲酸乙二酯(PET)。结合复合材料的室温缺口冲击断面扫描电镜照片、淬断刻蚀照片和宏观力学性能,分析了复合体系发生脆-韧转变对应的微观形貌特征。结果表明,直接将M-POE、纳米CaCO3与PET熔融共混并不能起到协同增韧效果,随着纳米CaCO3含量的增加,三元复合体系的缺口冲击强度逐渐降低。纳米CaCO3经过不同表面处理后,在复合体系中的微观分布不同,从而导致体系力学性能变化。不同的加工工艺可以制得纳米CaCO3分布不同的复合材料。研究发现,纳米CaCO3分布于PET基体中会引起复合材料冲击强度的下降。而纳米CaCO3分布于弹性体中,即形成所谓的“沙袋结构”,不仅可以明显提高复合材料的冲击强度,还可降低橡胶用量。

rPET/mLLDP/EMAH-g-POE复合材料的制备及性能研究

以回收聚对苯二甲酸乙二酯(rPET)瓶料为基体材料,茂金属线性低密度聚乙烯(mLLDPE)为增韧材料,马来酸酐接枝(乙烯/辛烯)共聚物(MAH-g-POE)为增容剂,制得rPET/mLLDPE/MAH-g-POE复合材料。研究表明,mLLDPE的加入使得rPET的结晶温度提高,与纯rPET相比,含质量分数5%MAH-g-POE的rPET/mLLDPE/MAH-g-POE复合材料的结晶温度提高24.39℃,缺口冲击强度提高216.6%,断裂伸长率提高14.54倍;MAH-g-POE使rPET/mLLDPE中rPET的玻璃化转变温度向低温方向移动,rPET与mLLDPE的相容性提高,界面粘结力增强,熔融塑化时的扭矩增大。

PBT/HDPE和PBT/HDPE-g-MAH共混体系形态和性能研究

通过熔融共混制备了聚对苯二甲酸丁二酯/马来酸酐接枝高密度聚乙烯(PBT/HDPE-g-MAH)和PBT/HDPE共混物,研究了共混体系的力学性能、相形态、熔融结晶行为和加工性能。结果表明,单纯加入HDPE对PBT的增韧效果并不理想,而加入HDPE-g-MAH可以提高PBT的冲击强度;HDPE-g-MAH可以改善共混体系的相形态,提高共混体系的相容性,有利于共混物性能的提高。

PP/r-PET共混物的力学性能

以聚丙烯(PP)为基础树脂,马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)为增容剂,用双螺杆挤出机制备PP/PP- g-MAH/回收聚对苯二甲酸乙二酯(r-PET)共混物,研究了r-PET及PP-g-MAH对共混物力学性能的影响。结果表明,加入PP-g-MAH可提高共混体系的相容性,加入r-PET可较大幅度提高PP的弯曲和冲击强度。

(E/VAC)-g-MAH对PP/PBT共混体系的增容改性

以过氧化苯甲酰 (BPO)为引发剂 ,通过熔融接枝法在Brabender转矩流变仪中制得马来酸酐接枝 (乙烯 /乙酸乙烯酯 )共聚物 [(E/VAC) g MAH]。将该接枝物用于增容聚丙烯 /聚对苯二甲酸丁二酯 (PP/PBT)共混体系。结果表明 ,在 (E/VAC) g MAH的作用下 ,PP/PBT共混物的力学性能得到提高 ,界面形貌得到改善 ,体系的相容性得到明显增强。

PTT/POE-g-MAH共混合金的流变行为和结晶熔融性能

利用毛细管流变仪、热台偏光显微镜(POM)和差示扫描量热仪(DSC),分别研究了聚对苯二甲酸丙二酯(PTT)/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)共混合金的流变行为、结晶形态和热性能。结果表明,PTT/POE共混合金熔体为假塑性流体,POE组分含量越高,共混合金对剪切速率变化越敏感,表观黏度降低越多,POE有一定的增塑作用;由于POE与PTT间的相互作用,共混合金从熔体结晶时形成的PTT晶体尺寸明显减小,但体系起始结晶温度升高,结晶速度加快。在Tg以上,由于POE的影响,PTT组分的冷结晶焓变迅速减小。当POE组分含量超过4%时,体系中出现POE的聚集体,相分离明显。

SEBS-g-MAH对PC／PBT共混物性能影响

利用双螺杆挤出机制备聚碳酸酯(PC)/聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)/马来酸酐接枝氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(SEBS-g-MAH)的共混物。通过扫描电子显微镜(SEM)、平板流变仪研究了SEB-g-MAH对PC/PBT共混物的机械性能、断面形态结构、动态力学行为的影响。结果表明:SEBS-g-MAH提高了PC/PBT共混物的相容性,随着SEBS-g- MAH用量的增加,共混物的缺口冲击强度和断裂伸长率上升,拉伸强度和弯曲强度下降。当SEBS-g-MAH质量分数为5%时共混物的综合性能最佳,同时,SEBS-g-MAH的加入,并未对PC/PBT共混物的成型加工性能产生不良影响。

PET/ABS/SMA共混物流变性能的研究

以苯乙烯接枝马来酸酐共聚物(SMA)为增容剂对聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)共混物进行研究;采用熔体质量流动速率试验机和毛细管流变仪研究了PET/ABS/SMA共混物的流变行为,并对其lgγw～lgτw、lgηa～lgγw、lgηa～1/T曲线进行了分析。结果表明:在260～266℃及剪切应力为24.5～73.5 MPa时,PET/ABS/SMA共混物均为假塑性流体;增容剂SMA的加入明显地降低了共混物的非牛顿指数(n),并且使PET的黏流活化能(ΔE)较大幅度的升高,但过量的SMA会使ΔE下降。随着SMA的增加,共混物的黏度先增加后减小,SMA用量达到5%时,达到最大值。