聚苯乙烯/纳米二氧化钛复合材料的制备与表征

利用单螺杆挤出机和平板硫化机制备了聚苯乙烯/纳米二氧化钛(PS/纳米TiO_(2))的共混物。研究了PS/纳米TiO_(2)(100/1.5)中聚苯乙烯接枝马来酸酐(PS-MAH)加入量对共混物的拉伸强度、冲击强度、微观结构的影响。结果表明:当PS-MAH加入PS/纳米TiO_(2)中20g时,共混物的拉伸强度达到最大值。紫外光照射实验结果表明,PS-MAH的加入可有效地提高PS/纳米TiO_(2)复合材料的抗老化性能,与PS/TiO_(2)复合材料相比拉伸强度提高30%。

聚氯乙烯/聚苯乙烯共混物在过氧化物作用下的交联和降解问题

通过流变实验和共混物中聚苯乙烯的分子量测定发现 ,在用过氧化二异丙苯 (DCP)对聚氯乙烯(PVC) /聚苯乙烯 (PS) /丁腈橡胶 (NBR) (质量比 4 6/ 4 6/ 8)共混体系实施原位交联时 ,PS在自由基引发下发生降解 ,且随着 DCP含量的增加 ,其降解程度随之增加。在适中的 DCP含量 (0 .15 % )时 ,共混物的冲击强度最佳。在上述体系中加入苯乙烯时 ,苯乙烯单体在均聚的同时还与 NBR和 PVC发生接枝反应 ,从而起增容作用 ,同时在一定程度上抑制了共混物中

分布于聚苯乙烯基体相的纳米SiO_2粒子对聚苯乙烯/聚丙烯共混物相粗化的影响

研究了纳米SiO_2粒子选择性分布在聚苯乙烯(PS)基体相时对退火过程中聚苯乙烯/聚丙烯(PS/PP)共混物的形貌粗化行为的影响。结果表明,当纳米SiO_2粒子分散在共混物的PS基体时,可显著抑制共混物的形貌粗化过程,且抑制效果比纳米SiO_2粒子分布在共混物的分散相中时更强;纳米SiO_2粒子分散在PS基体相中时,不会抑制分散相PP分子链的运动,但分散相PP液滴回缩时需要带动PS基体发生形变,PS基体中的粒子网络会大大增加这一过程的阻力,从而抑制PP液滴的回缩;同时,基体中的纳米SiO_2粒子使PP液滴的合并过程变得非常困难。

轻度磺化聚苯乙烯与聚苯乙烯共混物的流变性能表征

采用 DSR-2 0 0动态应力流变仪研究了磺化度为 0 .98% (摩尔分数 )的轻度磺化聚苯乙烯 (SPS)离聚物及其锌盐 (Zn SPS)与聚苯乙烯 (PS)的共混物 (PS/SPS,PS/Zn SPS)的流变性能 .由于离聚物中离子聚集的物理交联作用 ,使其流变性能与 PS相比有明显差别 .动态频率实验结果表明 ,所有样品均可采用时温等效处理 .另外 ,在与分子链运动相关的低频区 ,由于离子聚集的作用使得离聚物的模量远大于 PS的模量 .离聚物在稳态剪切作用下 ,由于离子聚集的破坏而表现出明显的屈服现象 ,并能用 Utracki的屈服应力公式表征其屈服应力和零切粘度 .此外 ,离聚物的屈服现象还与温度相关 .由于动态和稳态实验分别测试离子聚集存在和破坏的不同材料状态 ,因此对离聚物无法应用 Cox-Merz规则 .动态和稳态实验结果均表明 ,PS/SPS和 PS/Zn SPS的性能与组成的变化规律不同 。

纳米二氧化钛共混法改性丙烯酸树脂涂饰剂的研究

纳米二氧化钛利用共混法改性丙烯酸树脂,透射电镜图表明粉体颗粒粒径没有发生明显变化;红外光谱显示粉体对树脂υ-OH峰强有抑制作用;共混改性后乳液的黏度随粉体含量的提高而增加;膜抗张强度在粉体含量1%时达到最大值;膜的吸水率在粉体含量1%时,吸水率增加幅度最小。

核壳改性剂增韧聚苯醚/聚苯乙烯共混物的形态结构及性能

采用乳液聚合方法合成了核壳比为50/50(聚丁二烯/聚苯乙烯,PB/PS),粒径分别为120 nm和350 nm的PB-g-PS接枝共聚物,而后将PB-g-PS弹性体与高抗冲聚苯乙烯(HIPS)同时作为改性剂增韧聚苯醚(PPO)/聚苯乙烯(PS)共混物,考察了基体组成(PPO/PS)和橡胶粒子尺寸对HIPS/PPO/PS/PB-g-PS共混物的力学性能及形态结构的影响。结果表明,随着基体中PPO含量的增加,共混物的冲击强度和拉伸屈服强度显著提高。HIPS中Salami结构橡胶粒子和亚微米尺寸橡胶粒子在PPO/PS基体中分散状态较好,协同增强了共混物的韧性;随着PB-gPS橡胶粒子尺寸的增加,共混物的冲击强度逐渐增加而拉伸屈服强度无明显变化,同时共混物的冲击断裂方式逐渐由脆性断裂向韧性断裂发生转变。

线性低密度聚乙烯和聚苯乙烯共混物的原位增容及其形态、结构和性能

用反应挤出方法制备了线性低密度聚乙烯 /聚苯乙烯 (LLDPE/PS)合金材料。为了增加两相间的相容性 ,采用了 Al Cl3作为催化剂引发烷基化反应。由于在反应挤出过程中原位形成了 LLDPE-g-PS接枝共聚物 ,该合金材料的抗冲击性能和韧性得到很大的提高。当 m(LLDPE)∶m(PS)为 80∶ 2 0时 ,与相同组成的用简单物理共混的 LLDPE/PS相比 ,其悬臂梁冲击强度由 88.5 J/m增加到 40 1 .6J/m,断裂伸长率由 3 70 %提高到 790 %。对经四氢呋喃抽提后的接枝共聚物用拉曼光谱进行了表征 ,发现聚乙烯分子链接枝到聚苯乙烯的苯环对位上。用扫描电镜观察了反应共混体系和简单物理共混物的形态 ,前者分散相的尺寸小于 1 μm,后者分散相的尺寸则较大 ,一般为 3～ 4μm。对反应共混体系中聚乙烯的结晶行为的研究结果表明 ,该体系中的 LLDPE产生了分步结晶现象 ,这可以解释为体系中接枝共聚物的存在对

α,ω-羟基聚二甲基硅氧烷和聚苯乙烯共混物的制备、硫化及力学性能研究

以α,ω-羟基聚二甲基硅氧烷(PDMSO)和苯乙烯(St)为原料,在过氧化苯甲酰(BPO)存在下,St在PDMSO中进行自由基聚合,获得了在室温下稳定的、可流动的α,ω-羟基聚二甲基硅氧烷(PDMSO)和聚苯乙烯(PS)的共混物(PDMSO/PS),对共混物做了透射电镜测试(TEM),照片显示,PS作为分散相分散在PDMSO的连续相中。用二丁基二月桂酸锡作催化剂,甲基三乙氧基硅烷作硫化剂,在室温下对该共混物进行了硫化成型;对所得硫化胶片进行了力学性能测试。结果表明,胶片具有较好的拉伸强度和弹性。

尼龙6/聚苯乙烯共混物融合缝的形态及其对力学性能的影响

采用扫描电镜(SEM)、力学性能测定,研究了尼龙6/聚苯乙烯(PA-6/PS)共混体系融合缝的形态及力学性能。结果表明,分散相和连续相的粘度比对融合缝的形态有重要影响。当η分散相/η连续相>1时,融合缝处分散相的形态不同于本体,融合缝处分散相沿融合缝取向;当η分散相/η连续相<1时,融合缝处分散相的形态与本体形态相似,均以球形粒子分散于基体中。融合缝的存在使共混体系的力学性能有较大下降,主要由融合缝处分散相形态所致。

傅立叶变换红外光谱法测定聚苯醚-聚苯乙烯共混物中的组分含量

采用傅立叶变换红外光谱对PPO/PS共混合金样品的组成进行了定量分析。以1305cm-1峰和699cm-1峰分别作为聚苯醚和聚苯乙烯的定量吸收峰,并将其峰面积之比作为定量分析的基础。利用郎伯-比耳定律的理论建立了定量工作曲线,可满足PPO(或者PS)在5%～95%之间的PPO/PS共混合金样品组成的定量分析。分别采用红外光谱和核磁共振对样品进行定量分析,结果显示,两种方法定量结果的相对偏差在5%以内。红外定量方法测定结果的相对标准偏差小于2.5%(n=6)。该方法可快速、准确地运用于PPO/PS共混合金样品的红外定量分析。

噁唑啉官能化聚苯乙烯对PA66/PET共混物性能的影响

研究了(口恶)唑啉官能化聚苯乙烯(RPS)对聚酰胺66/聚对苯二甲酸乙二酯(PA 66/PET)共混物力学性能和相容性的影响。结果表明,RPS使该共混体系的力学性能和相容性有了明显的提高。组成为PA 66/PET/RPS(80:20:5)的共混物缺口冲击强度达15.7 kJ/m^2,相当于纯PA 66的3倍。

胶粉/聚苯乙烯共混物的性能研究

研究胶粉 /聚苯乙烯 (PS)共混物的物理性能、流动性能及热性能。添加胶粉可改善PS材料的抗冲击性能 ,且胶粉粒径越小改善效果越好 ,但会使共混物的拉伸强度下降。当胶粉质量分数为 0 0 5 0 15时 ,共混物的综合性能较好。共混物的流动性能随着胶粉粒径的减小而提高 ,随着胶粉用量的增大而下降。添加硅烷偶联剂或钛酸酯偶联剂 ,可提高共混物的热变形温度。

双路易斯酸催化原位增容乙烯辛烯共聚物/聚苯乙烯的共混物

采用新型双路易斯酸,三甲基氯硅烷和三氯化铟为催化剂引发傅氏烷基化反应,实现了乙烯辛烯共聚物(POE)和聚苯乙烯(PS)共混物的原位增容。红外光谱的结果验证了接枝物的存在。用扫描电子显微镜观察了反应共混物和简单物理共混物的形态,前者分散相的尺寸小于1μm,后者分散相的尺寸一般为3～4μm。原位生成的接枝物(PS-g-POE)起到相容剂的作用,增容后材料的力学性能得到较明显的提升。如:当m(POE)∶m(PS)=40∶60时,与相同组成的物理共混物POE/PS相比,其悬臂梁冲击强度由1.9kJ/m2增加至9.7kJ/m2,断裂伸长率由3.4%提高至46.3%。增容后的共混物低频区的复数粘度升高,表明POE、PS间相互作用增加。

聚苯醚/聚苯乙烯共混物溶液浇铸膜的热演化行为

Thermal evolution behavior of solution cast film of Poly(2,6 dimethyl 1,4 phenylene oxide)(PPO)/polystyrene(PS) blend was investigated by conventional and modulated differential scanning calorimetry. It was found that the original PPO/PS blend film is actually composed by a crystalline PPO phase and a non crystalline compatible PPO PS phase. The phase segregated structure state(A) will evolve to non crystalline homogenous structure(B) by subsequent thermal treatment. The effect of annealing temperature on the evolution process was discussed.

聚碳酸酯/高支化聚苯乙烯共混物的动态流变性能

通过熔融共混法将自制的低黏度高支化聚苯乙烯(HBPS)添加到高黏度的聚碳酸酯(PC)中共混改性,研究了PC/HBPS共混物的动态流变性能。结果表明:共混物的复数模量都比纯PC低,损耗角都比纯PC大;随着温度的升高,共混物的复数模量下降,损耗角增加;共混物的复数黏度都比纯PC低,随着频率的增加,复数黏度的降低程度变小。

磺化聚苯乙烯和聚碳酸酯共混物相容性的红外光谱研究

磺化聚苯乙烯和聚碳酸酯共混物相容性的红外光谱研究刘杰何嘉松（中国科学院化学研究所工程塑料国家重点实验室北京１０００８０）关键词付立叶变换红外光谱，相容性，高分子共混物，离子偶极相互作用由于热力学原因，高分子对往往是不相容的．高分子共混物若要溶...

相反转工艺制备聚苯乙烯/聚酯共混物微球

通过相反转工艺制备了聚苯乙烯/聚酯共混物微球,采用差示扫描量热仪、扫描电子显微镜、粒度分析仪研究了共混物微球的玻璃化转变温度、微观形貌、粒径等,分析了分散剂、表面活性剂、搅拌速率对共混物微球粒径及其分布的影响。结果表明:共混物微球具有两个玻璃化转变温度,与聚苯乙烯和聚酯的玻璃化转变温度相比,共混物微球的两个玻璃化转变温度相互靠近;聚酯和聚苯乙烯构成不相容体系,但二者链段间具有部分相容性;共混物微球表面粗糙;聚乙烯醇可有效减缓聚合过程中单体相粒子间发生聚并;微球粒径随表面活性剂用量、搅拌速率增加而减小,且粒径分布变窄。

聚乳酸/聚苯乙烯共混物的热氧稳定性研究

通过溶液浇铸法制备了聚乳酸/聚苯乙烯共混物,以差热-热重分析研究了共混物的热氧稳定性,结果表明聚乳酸中引入聚苯乙烯,可以增强聚乳酸/聚苯乙烯共混物的热氧稳定性。采用红外光谱分析了共混物不同结构的分子链间相互作用,证实聚乳酸大分子链羰基的未共用电子对和聚苯乙烯大分子链侧基苯环的π电子形成了n-π键。

高1,2-间同聚丁二烯/聚苯乙烯原位共混物的制备与表征(英文)

在聚苯乙烯(PS)基体中采用原位生成方法制备了高1, 2 -间同聚丁二烯(s PB) /PS原位共混物,并进行了差示扫描量热分析。结果表明,该共混物为部分相容体系,随着PS用量的增加,s PB的结晶温度及结晶度都随之下降。

顺酐化聚苯乙烯对PVC/SEBS共混物的增容作用

以顺酐化聚苯乙烯(PS-g-MAH)为增容剂,研究了苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)对聚氯乙烯(PVC)的共混增韧改性,讨论了该共混物在常温、低温下的力学性能及动态力学性能。结果表明,PS-g-MAH能明显改善SEBS与PVC的相容性,使PVC/SEBS共混物中分散相颗粒尺寸明显减小,分布更均匀,共混物的玻璃化转变温度内移,常温和低温下缺口冲击强度增大。当PVC/PS-g-MAH/SEBS(质量比)为75/6/25时,共混物的常温缺口冲击强度为50.6 kJ/m2,低温(-20℃)缺口冲击强度为29.8 kJ/m2。