柠檬酸原位增容聚苯醚/尼龙66合金的研究

为解决聚苯醚(PPE)和尼龙66(PA66)的相容问题,选用柠檬酸进行原位增容,采用两种不同的挤出共混方式制备PPE/PA66合金,并与现有增容剂PPE-g-MAH的增容效果进行了对比。考察增容剂对合金力学性能和微观形貌的影响,并探讨柠檬酸的增容机理。结果表明,柠檬酸原位增容时,选用两步挤出工艺,能够得到力学性能优良的合金,当柠檬酸用量为1份时,合金的拉伸强度为70.31 MPa,弯曲强度为89.23 MPa,冲击强度为15.76 kJ/m2。用柠檬酸原位增容时,合金的分散相尺寸明显减小,均匀性得到改善。。

不同混合设备对聚苯醚/聚酰胺66合金性能的影响

通过力学性能测试和扫描电子显微镜分析,研究了啮合同向双螺杆挤出机、啮合异向双螺杆挤出机和往复式单螺杆销钉挤出机(Buss机)3种连续共混设备对聚苯醚/聚酰胺66(PPO/PA66)合金性能的影响。结果表明,作为传统共混改性设备,啮合同向双螺杆挤出机适于PPO/PA66合金的制备;啮合异向双螺杆挤出机对于PPO/PA66合金的制备也具有一定的可开发性;Buss机不利于PPO/PA66合金的制备。

芳纶纤维增强聚苯醚/尼龙6合金的性能研究

通过马来酸酐接枝苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物(SEBS-MAH)对聚苯醚/尼龙6(PPO/PA6)合金进行增容增韧改性,制备芳纶纤维(AF)增强PPO/PA6/SEBS-MAH复合材料。实验结果表明:SEBS-MAH能够提高PPO/PA6共混体系的相容性,并且能够提高其力学性能,添加10份SEBS-MAH比不添加SEBS-MAH共混体系的拉伸、弯曲和冲击强度各增加了19.1%、49.3%和46.8%,共混物的玻璃化转变温度得到提高;AF能够提高PPO/PA6/SEBS-MAH共混体系的力学性能以及摩擦性能,并使共混体系的刚性得到提高,添加7.5份AF的复合材料的拉伸、弯曲和冲击强度分别比未添加AF时提高了22.1%、13.1%和12.9%,摩擦系数降低了0.18。

聚苯醚/尼龙6合金的制备及应用

针对聚苯醚(PPE)和尼龙6(PA6)的结构特点,通过合理选用增容体系、增韧体系及生产工艺,制备出综合性能优良的PPE/PA6合金材料,并在电子元器件中得到成功应用。

聚苯醚/尼龙合金性能影响因素概述

简单介绍了影响聚苯醚/尼龙(PPO/PA)合金性能的主要因素。PPO含量的增加,使合金的热变形温度和弯曲强度升高,阻燃性增强。马来酸酐接枝PPO(PPO-g-MAH)、甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝PPO(PPO-gGMA)、苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)等接枝物都能改善两组分之间的相容性,进而改善合金的力学性能。马来酸酐接枝氢化苯乙烯-丁二烯共聚物(SEBS-g-MAH)、聚烯烃弹性体(POE)-g-MAH等材料可在增容的同时起到增韧的作用,大幅度提高材料的冲击强度。但添加量过大会引起材料刚性的下降。采用合适的加工工艺和螺杆组合也可以增加材料之间的相容性。碳纤维、石墨烯和碳纳米管可以提高材料的导电性和刚性,玻璃纤维的添加也可以提升合金的刚性,但它们都会引起材料冲击强度的降低。

聚丙烯接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯对尼龙66/聚丙烯合金增容作用的研究

研究了聚丙烯接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(PP-g-GMA)对尼龙66/聚丙烯(PA66/PP)合金相容性的影响。实验结果表明,PP-g-GMA是PA66/PP合金的良好反应型增容剂。对于PA66/PP合金,PP-g-GMA的加入使合金的拉伸强度、弯曲强度、Izod缺口冲击强度均有明显提高。DMA谱图证实,PP-g-GMA对PA66/PP的反应有增容作用,并计算出其对PA66/PP玻璃化转变活化能的影响。

蒙脱土插层尼龙66及其合金力学性能研究

先采用有机化蒙脱土(org MMT)插层尼龙66制得了PA66/PP纳米复合材料,对其力学性能进行了测试。试验结果表明:MMT含量为7%时,PA66/MMT的各项性能达到最优,但是材料的韧性仍较差,进而采用与聚丙烯共混改性的方法增韧制得PA66/PP/MMT纳米复合材料,当MMT含量为5%,PA66∶PP为80∶20时,材料的冲击强度提高45 4%,而其他各项性能基本保持不变。

聚苯醚/聚酰胺合金的增容及增韧改性研究

研究了马来酸酐接枝聚苯醚(PPO-g-MAH)对PPO/尼龙66(PA66)合金的增容作用和苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯(SEBS)对PPO/PA66合金的增韧作用。扫描电镜的结果表明,PPO-g-MAH可以很好地改善PPO与PA66之间的相容性,通过力学性能的表征也证明PPO-g-MAH对PPO/PA66合金有很好的增韧作用。SEBS对PPO/PA66合金有很好的增韧效果,但会降低材料的刚性。

尼龙6/尼龙66合金的性能研究

研究了相容剂、增韧剂对改性尼龙 6/尼龙 66合金性能的影响。研究结果表明 :以EVA/PE -g -MAH为相容剂、以PA6和PA66为基料、以EAA及PE为复合增韧剂改性的PA6/PA66合金 ,其吸水率有较大降低 。

SMA增容PPO/PA66合金的结构与性能 Ⅰ 相形态和结晶结构

用挤出 注塑方法制备了SMA增容PPO/PA66塑料合金。用SEM、DSC研究了PPO/PA66 =30 / 70、50 / 50、70 / 30 (质量 )共混物的相形态和PA66结晶结构随SMA用量 (Cs)的变化。结果表明 ,在Cs=0～ 1 0 % (质量 )范围内 ,SMA能使富PA66和等配比共混物中的粒子细化、界面粘接改善 ,对于等配比共混物作用更明显 ;也能使富PPO共混物由两相共连续转变为海 (PA66) 岛 (PPO)结构 ,获得PPO粒子精细分散的相形态 ;富PPO共混物中PA66结晶度随Cs 的先降低后升高 。

TGDDM对PPO/PA66合金性能影响的研究

采用熔融共混反应挤出法制备N,N,N′,N′-四缩水甘油基-4,4′-二氨基二苯甲烷(TGDDM)反应增容的聚苯醚(PPO)/聚酰胺66(PA66)合金。采用傅里叶红外光谱法对反应产物的结构进行了研究,并对共混物的流变性能、力学性能、微观结构进行了分析。结果表明,反应挤出过程中生成了起相容作用的PA66-co-TGDDM-co-PPO;随着TGDDM含量的增加,合金体系的熔体流动速率降低,能耗增大;少量的TGDDM即可明显改善合金体系的力学性能;TGDDM能使分散相粒子的形状发生变化。

SEBS和SEBS-g-MAH对PPO/PA66合金性能影响的研究

在双螺杆挤出机上采用共混挤出的方法制备了苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)和马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS-g-MAH)增韧的聚苯醚(PPO)/聚酰胺66(PA66)合金。通过力学性能测试、扫描电子显微镜观察和吸水性实验,研究了SEBS和SEBS-g-MAH及其含量对PPO/PA66合金性能的影响。结果表明,SEBS-g-MAH增韧PPO/PA66合金体系的力学性能较好,吸水率较小。

SMA增容PPO/PA66合金的结构与性能 Ⅱ.力学和耐热性能

用马来酸酐接枝聚苯乙烯 (SMA)增容PPO/PA66,能明显提高PPO/PA66共混物的强度、刚性和韧性 ,对于富PPO共混物尤为明显 ;共混物的热变形温度随PPO含量增加而升高 ,随SMA用量增加而降低。根据共混物形态结构随PPO和SMA含量的变化 ,对共混物的增容和增塑效应进行了分析 。

POE-g-MA增韧PPO/尼龙6合金的制备和性能

考察了采用马来酸酐接枝乙烯－１－辛烯共聚物（ＰＯＥ－ｇ－ＭＡ）反应挤出增韧聚苯醚（ＰＰＯ）／尼龙６合金体系的力学性能和亚微相态，结果表明．ＰＯＥ与ＰＰＯ／尼龙６合金的相容性差，增韧效果不佳，ＰＯＥ接枝ＭＡ后．通过其分子链上的ＭＡ官能团与ＰＰＯ／尼龙６合金分子链上的氢基反应．获得良好的界面粘结性和相容性．使合金的缺口冲击强度获得大幅提高 ＰＯＥ－ｇ－ＭＡ增韧ＰＰＯ／尼龙６合金的韧性随ＭＡ接枝率的增加而提高，通过与ＭＡ的接枝．可显著提高ＰＯＥ与ＰＰＯ／尼龙６合金的界面粘结性和在合金基体中的分散性．并明显减小 ＰＯＥ粒子的直径，流变性能研究表明．由于在反应挤出过程中 ＰＯＥ－ｇ－ＭＡ分子链上的酸酐官能团与尼龙 ６上的氨基发生化学反应．使ＰＯＥ－ｇ－ＭＡ增韧ＰＰＯ／尼龙６合金的熔体粘度随ＰＯＥ－ｇ－ＭＡ的接枝率的增加而显著提高．

不同比例PA10T/PA6T/66合金的性能研究

采用双螺杆挤出机制备了尼龙(PA)10T/PA6T/66合金,用差示扫描量热仪(DSC)、红外(IR)以及毛细管流变仪等仪器详细表征了不同比例合金的熔融结晶行为和流动性的变化。结果表明,添加PA6T/66,由于酰胺交换反应的发生破坏了PA10T分子链的规整性,熔点与结晶温度降低;随着PA6T/66添加比例的增加,熔体剪切黏度呈递减趋势。

EMG增容制备PPS/PA66合金的研究

采用乙烯-马来酸酐-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(EMG)作为增容剂,制备了聚苯硫醚(PPS)/尼龙66(PA66)合金。并对该合金的力学性能、微观结构形态进行了研究。结果表明:EMG对PPS/PA66体系有很好的增容作用,能改善PPS/PA66合金的力学性能,并且增容后,PPS/PA66的界面结合明显增强;EMG的含量越多,增容效果越显著。

PPO-g-MAH对PPO/PA66合金和PPO/PA66/GF体系性能的影响

研究了马来酸酐接枝聚苯醚(PPO-g-MAH)作为相容剂对聚苯醚/尼龙66(PPO/PA66)合金及30%玻璃纤维增强PPO/PA66合金(PPO/PA66/GF)体系性能的影响。通过傅里叶红外光谱(FTIR)、扫描电子显微镜(SEM)、差示扫描量热仪(DSC)及常规力学性能测试对PPO-g-MAH和PPO-g-MAH添加量对合金体系的微观形貌、熔融结晶行为及常规物性进行研究。结果表明:PPO-g-MAH的加入能够明显降低PPO/PA66合金中PPO分散相尺寸且玻璃化转变温度逐步向低温方向偏移,而PA66相的熔融焓和结晶焓也明显降低,都表明两相相容性的显著改善;PPO-g-MAH不仅能改善PPO/PA66合金的相容性,还能够进一步改善PPO/PA66/GF体系中玻璃纤维与基体树脂间的界面性能;宏观表现为PPO/PA66合金和PPO/PA66/GF体系物理力学性能的大幅度提升。

PA66/UHMWPE合金的力学性能和微观结构研究

制备了PA66/UHMWPE/HDPE g MAH共混合金 ,并对其力学性能和微观结构进行了研究。结果表明 ,随着UHMWPE质量分数的增加 ,共混合金常温和低温下的缺口冲击强度都显著提高 ,拉伸强度和拉伸模量下降 ,但仍能保持较高的力学性能 ;添加了UHMWPE的PA66合金的断裂面有大量的空穴产生和应力发白现象。

PPO/PA66合金体系基体的组成与性能关系的研究

研究了聚苯醚(PPO)和尼龙66(PA66)两基体组成比例与合金性能之间的关系。结果表明,在增容剂TGDDM和SEBS-g-MA用量一定的情况下,两基体组份的质量配比为5:5时,共混体系具有较好的综合力学性能。

PPO/PA66合金变量因素对性能影响的研究

分析了马来酸酐接枝聚苯醚(MAH-g-PPO)、马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(MAH-g-EPDM)、马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯(MAH-g-SEBS)作为PPO/尼龙66(PPO/PA66)合金相容剂的优劣,并在确定相容剂的基础上探索PPO/PA66不同树脂配比、相容剂添加量、SEBS添加量对合金性能的影响规律。结果表明:MAH-g-PPO对PPO/PA66增容效果最好;SEBS对PPO/PA66合金具有很好的增韧效果;当PPO∶PA66为50∶50时,合金的缺口冲击强度最大,PPO含量继续增大,合金将会发生相转变。通过分析合金的HDT,创建了三组方程:Y=64.8+1.5X_(1)(X_(1)为PPO添加份数)、Y=101+1.1X_(2)(X_(2)为相容剂添加份数)、Y=119-2.0X_(3)(X_(3)为SEBS添加份数),Y为PPO/PA66合金的热变形温度。