肘板趾端表面裂纹在随机波浪载荷作用下的疲劳扩展预报

肘板趾端是船舶与海洋结构的疲劳热点。文章用三维有限元分析了趾端表面裂纹应力强度因子修正系数的变化规律,并与BS7910推荐的典型节点表面裂纹应力强度因子公式计算结果作了对比,结果表明趾端表面裂纹应力强度因子沿深度方向的放大系数和T型节点相差很小,而表面端点应力强度因子修正系数则当裂纹长度在肘板厚度范围内时和T型节点相差很小,超出后则相差较大。以某客滚船上肘板趾端应力范围长期分布服从Weibull分布,产生系列均值为零的应力幅,应力强度因子分别采用有限元结果和BS7910中T型接头公式进行计算,采用单一曲线模型计算该趾端表面裂纹的裂纹扩展。计算等效应力强度因子幅时,考虑焊接残余应力的影响。计算结果表明以T型接头的公式计算趾端表面裂纹应力强度因子和有限元结果相差很小。建议将T型节点表面裂纹应力强度因子计算公式用于趾端表面裂纹应力强度因子的计算,并采用单一曲线模型对随机波浪载荷下作用下船舶典型节点疲劳裂纹的扩展寿命进行了预报。

某散货船舱口围肘板趾端开裂原因及节点优化方案分析

文章首先分析了某46 000 DWT散货船纵向舱口围端部肘板趾端开裂的原因,根据分析结果提出了节点优化方案;采用有限元直接计算的分析方法比较了修改前后节点的应力状况,并进行验证;提出了舱口围端部肘板修复时切割、装配和焊接的要求。研究结果为散货船舱口围板高应力区域的节点设计提供了理论和实船验证依据。

舱口围端肘板趾端疲劳设计细节改进实例

关于大型散货船舱口围趾端的疲劳寿命问题,综合考虑常用的解决方式和建造精度要求,以某180000 DWT散货船为例,在满足疲劳设计要求的前提下降低肘板的板厚,采用有限元计算方法,通过比较不同的结构设计细节对趾端疲劳结果的影响,最终确定合理参数的设计方案。

PICC置于肘下近端背侧贵要静脉的肢体位改进

目的探讨PICC置于肘下近端背侧贵要静脉改进肢体位的可行性。方法置管部位选为肘下近端背侧贵要静脉,在改进肢体位及体位下,执行穿刺、送管、维护和拔管。结果改进组37例与同期常规组163例作比较,在穿刺、送管、维护、拔管的容易程度上无明显区别;在导管头端位置方面,穿刺成功率高,送管顺利,导管头端均能到达上腔静脉下端的理想位置。结论肘下近端背侧贵要静脉采用改进组方法实施PICC置管,导管头端到达理想的上腔静脉下端,无临床感染,故认为改进组方法是可行的。

散货船舷侧肋骨端部肘板节点设计

82 000 DWT散货船舷侧为单壳横骨架式结构。舷侧肋骨上下两端用肘板与底边舱和顶边舱相连接,易产生应力集中,是整个散货船船体结构中比较关键的区域之一。端部肘板需通过有限元计算才能最终确定。舷侧肋骨端部肘板设计遵守《散货船油船协调共同规范》(HCSR)要求,在计算得到肘板臂长、净剖面模数和净厚度等规范尺寸的基础上,应用有限元法将端部肘板区域网格细化。计算分析不同肘板趾端标准节点型式和构件大小情况下肘板端部出现的最大应力。在满足规范许用应力前提下选取肘板最优设计方案。

霸王肘

霸王肘功法专练肘尖劲力。它与鹰翼功的区别在于鹰翼功练肘侧面及上臂劲力,霸王肘则专练肘端向下或向后顶劲,更适合近身进攻。 练法:

单舷侧散货船肋骨上下端的支撑结构比较分析

对于单舷侧散货船肋骨上下端支撑肘板是否采用延伸结构形式的问题,采用有限元方法进行计算分析,比较应力计算结果,检验肋骨上下端肘板支撑结构的有效性。结果表明,肘板末端添加延伸结构无益于肘板处的应力水平。

自卸船纵向舱口围趾端裂纹分析与处理

根据船东反馈的舱口围趾端裂纹部位和裂纹情况,对裂纹产生的原因进行分析,并对裂纹部位结构进行优化,提出解决方案.

114000t原油船折角点疲劳强度直接计算分析

以114000 t原油船为研究对象,对其底边舱下折角点的疲劳强度进行了有限元强度分析。首先,对比了双壳油船规范(CSR-OT)和散货船油船结构共同规范(HCSR)这2种不同规范体系下该点疲劳强度的差异,分析了影响内底板疲劳强度的主要因素;然后,就HCSR对油船新增的疲劳热点进行了分析,探讨了满足新规范下提高疲劳年限的具体方法。结果表明:HCSR要求更严格,疲劳年限更难满足,但对焊接型热点,可以从增加焊脚长度、板厚方面入手进行加强。