低胶凝材料用量的自密实混凝土

采用较低的胶凝材料用量和含有特殊黏度改性剂的聚羧酸减水剂,配制普通强度等级的自密实混凝土(智能动力混凝土,简称SDC)。对智能动力混凝土、普通自密实混凝土以及普通强度等级的泵送混凝土进行了新拌性能、硬化后的力学性能和耐久性能的比较。试验结果表明,使用含有RheoMATRIX黏度改性剂的GLENIUM 6000 SDC外加剂,可以配制出胶凝材料用量不大于380 kg/m3的普通强度等级(C30)自密实混凝土;其新拌性能与采用高胶凝材料量配制出的普通自密实混凝土相当;力学性能和耐久性能均能达到要求,且优于普通泵送混凝土。

CRTSⅢ型板式无砟轨道用低胶凝材料用量自密实混凝土的制备与性能

通过调整自密实混凝土配合比,配制了胶凝材料用量为390~580 kg/m3的自密实混凝土,对比了不同胶凝材料用量自密实混凝土的工作性能、力学性能、收缩性能和耐久性能,推荐了最佳配合比,并进行了工程应用。试验结果表明:胶凝材料用量为420~520 kg/m3时,自密实混凝土的流动性和黏聚性达到和谐统一;胶凝材料用量>420 kg/m3时,自密实混凝土力学性能均能满足《高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道自密实混凝土暂行技术条件》(TJ/GW 112—2013)要求;从体积稳定性看,干燥收缩受胶凝材料用量和用水量的双重影响,宜尽量选择胶凝材料用量小且用水量小的自密实混凝土配合比;不同胶凝材料用量自密实混凝土的电通量差别不大。从自密实混凝土综合性能来看,高速铁路CRTSⅢ型板式无砟轨道自密实混凝土配合比推荐胶凝材料用量为470 kg/m3的3#混凝土配合比。

胶凝材料用量及砂率对自密实混凝土工作性的影响

通过J-ring、L-box、Slump-flow及湿筛试验,研究了低水胶比条件下胶凝材料用量及砂率对自密实混凝土工作性的影响。试验结果表明,使混凝土获得较佳工作性的胶凝材料用量为520～540 kg/m3；砂率对混凝土的间隙通过性影响较大,无增稠剂条件下,较高的砂率是保证混凝土工作性的必要条件。

不同胶凝材料用量下的胶凝砂砾石坝体应力与变形特性分析

为定量分析胶凝材料用量对胶凝砂砾石坝体应力与变形的影响,基于摩尔-库伦模型和蔡新提出的非线性本构模型,利用FLAC3D有限元软件,计算了坝高50 m级的胶凝砂砾石坝的应力应变情况。结果表明,随着胶凝材料用量增加,坝体位移减小,应力增大,且非线性模型算得的位移更大;当胶凝材料用量低于60 kg/m^(3)时,摩尔-库伦线性本构模型算得的主应力均为压应力,蔡新的非线性本构模型算得的主应力出现拉应力,故非线性本构模型能更好地体现胶凝砂砾石坝的薄弱部位,为胶凝砂砾石坝实际工程建设提供参考。

骨料级配优化对混凝土胶凝材料用量的影响

骨料级配优化对于改善混凝土工作性能和节省胶凝材料用量具有重要的意义。该文分别对粗细骨料级配进行优化得到堆积密度大、空隙率小的细骨料和粗骨料，并分2种类型（直卸、泵送）和3种标号（ C20、 C25、 C30）进行混凝土配合比试验对比骨料级配优化前后单方混凝土胶凝材料用量，最后通过实例进行验算。试验结果表明，当砂中0.315 mm以下细砂含量控制在一定比例，并在连续级配的5～31.5 mm碎石或5～25 mm碎石中掺入一定比例的5～10 mm石时，每m3混凝土中胶凝材料用量均可得到一定程度的降低，与理论验算结果较为吻合。骨料级配优化可操作性强，适合在混凝土生产企业中推广。

关于CJJ/T135-2009标准中胶凝材料用量确定方法的对比讨论

文章讨论了《透水水泥混凝土路面技术规程》(CJJ/T135-2009)标准中配合比设计部分关于胶凝材料用量确定方法与其他两种胶凝材料用量确定方法的准确性、便捷性、应变性和可操作性。通过对实验结果的分析发现,CJJ/T135-2009中的胶凝材料用量确定方法误将水胶比理解成每立方米混凝土用水量与所有胶凝材料用量的体积之比,从而导致计算结果偏差。而采用实际测定浆体密度再确定胶凝材料用量的方法更符合工程应用的实际情况,且可操作性更强。

溶解热法检测硬化水泥混凝土中胶凝材料用量技术

对已硬化的水泥混凝土,在检测胶凝材料含量时,常用的方法有水泥溶解法、光学显微法、化学分析法等,但对以石灰岩、大理岩为细骨料的已硬化混凝土易产生较大误差。采用材料的溶解热法可以检测各种岩石中混凝土胶凝材料用量,有效解决现有检测方法存在的不足问题。

低胶凝材料用量自密实混凝土的研究分析

本文介绍了自密实混凝土的基本原理和特点。其次,研究了如何通过调整水泥品种、矿物掺合料和其他材料来降低胶凝材料的用量,同时保持自密实混凝土的性能不变。总结了低胶凝材料用量自密实混凝土在建筑工程、桥梁工程、隧道工程等领域中的应用前景。

胶凝砂砾石材料抗压强度影响因素及规律研究

以胶凝用量、细料含量、水胶比作为胶凝砂砾石材料抗压强度的影响因素，通过正交试验设计配合比，采用极差法和投影寻踪回归分析（PPR）两种方法分析试验结果，得到了影响胶凝砂石材料抗压强度影响因素的主次顺序为胶凝用量、水胶比、细料含量；胶凝砂砾石材料的抗压强度在各因素不同水平下的变化规律，即抗压强度随胶凝用量的增加而增大，最佳水胶比为1．2，细料含量在25％～30％之间时抗压强度达到最大，当水胶比和细料含量继续变大时，抗压强度有所降低。

胶凝材料和砂率对高性能自密实混凝土的影响

本文研究了胶凝材料用量和砂率对高性能自密实混凝土工作性和立方体抗压强度的影响。试验结果表明，胶凝材料用量在540kg／m^3～580kg／m^3之间时，混凝土具有优良的工作性；砂率对混凝土的稳定性影响较大。

胶凝砂砾石配合比设计研究与工程应用

针对某实际胶凝砂砾石永久性水利工程特性进行配合比设计,采用丁朴荣理论公式法和最大密度试验法进行三种砂砾石料混合级配设计,并结合配合比试验研究优选胶凝材料用量和水胶比。胶凝砂砾石材料的抗压强度随着胶凝材料用量的增大而增大,且在胶凝材料用量大于100 kg/m^3时,胶凝砂砾石材料力学性能趋向于混凝土。此外,在同一胶凝材料用量下,试件抗压强度随水胶比的增大呈现先增大后减小的趋势,即存在最优水胶比。综合实际施工技术、节约经济及抗压强度富余度等条件,最终为该工程推荐胶凝材料用量为100 kg/m^3,水胶比为1.0。

基于二元并联模型的胶凝砂砾石材料本构模型研究

胶凝砂砾石材料是一种贫胶筑坝材料,其应力应变特征不同于常规混凝土,在通过数值模拟对胶凝砂砾石材料的强度进行模拟分析时,无法选用混凝土的本构模型进行计算。通过对不同围压胶凝砂砾石材料应力-应变曲线特征进行分析可知,胶凝材料用量对其本构模型影响较大。对此将表征胶凝砂砾石初始形成状态的堆石体概化为“堆石元件”,将胶凝材料的胶结作用概化为“胶结元件”。基于二元并联概念模型引入经验系数,考察不同胶凝材料用量对材料应力-应变关系的影响,从而建立胶凝砂砾石材料本构模型,并通过大三轴试验数据对本构模型进行了验证。模型计算结果与实验数据拟合度良好,说明该模型可较好地描述不同胶凝材料用量下胶凝砂砾石材料应力-应变曲线非线性特征。

陕西地区机制粗砂与河道细砂双掺技术配制C30—C40预拌混凝土的研究与应用

机制砂在混凝土中的应用,通常先把机制砂和天然细砂复合得到级配合适的混合砂,采用该方式利用机制砂可较好地控制混凝土质量,从而保障生产的稳定性。文中通过调整机制砂的掺配比例,优化配合比设计,以观察机制粗砂与河道细砂双掺对混凝土性能及抗压强度的影响。

基于人工神经网络的混凝土抗压强度预测方法

在给出混凝土等效水灰比和骨料平均浆体厚度计算方法的基础上,采用人工神经网络方法,建立了混凝土28 d抗压强度与混凝土等效水灰比、骨料平均浆体厚度和粉煤灰与胶凝材料用量比之间的非线性映射关系.该研究成果可减少混凝土试配次数,节约大量人力、物力和时间,并为高体积稳定性混凝土配合比设计方法的研究进一步奠定了基础.

C100超高强高性能混凝土配制技术的试验研究

采用超细矿物掺合料进行C100超高强高性能混凝土配制技术研究。试验结果表明,超细矿渣粉和粉煤灰微珠可有效改善超高强混凝土的工作性、抗压强度和耐久性,满足C100超高强混凝土配制要求,混凝土坍落度不低于180 mm,28 d抗压强度大于110 MPa;单掺矿渣粉混凝土的56 d电通量小于1000 C,84 d氯离子扩散系数小于1.5×10^(-12)m^2/s;单掺粉煤灰微珠混凝土28 d电通量小于700 C,56 d电通量小于500 C,84 d氯离子扩散系数均不大于1.0×10^(-12)m^2/s。所制备的C100混凝土内部结构致密,且胶凝材料用量小于550 kg/m^3,可有效降低混凝土的收缩。

生态修复再生混凝土抗冻性能试验研究

生态修复再生混凝土是利用再生骨料制备的用于水中生物生态环境修复的一种大孔混凝土,具有节约资源和保护环境的双重意义。利用再生粗骨料分别制备孔隙率为15%,20%,25%的生态修复再生混凝土试件,并利用改进的快冻法对生态修复再生混凝土的抗冻性能进行研究,分析不同胶凝材料用量和孔隙率对生态修复再生混凝土抗冻性能的影响。研究结果表明:在快速冻融循环条件下,生态修复再生混凝土的抗冻性随着胶凝材料用量增加而增加,随着孔隙率增大而减小;当胶凝材料用量为300~400kg/m3,孔隙率小于25%时,生态修复再生混凝土抗冻性能满足50次冻融循环要求;胶凝材料用量达到400kg/m3,孔隙率不大于15%时,生态修复再生混凝土的抗冻性可满足75次冻融循环要求。

自密实混凝土工作性能影响因素分析与评价

研究了原材料组分（高效减水剂、矿物掺合料）和配合比参数（砂率、水胶比、胶凝材料用量）对自密实混凝土工作性能的影响。结果表明：砂率是影响自密实混凝土拌合物匀质性和填充性的重要因素,本试验条件下合理砂率为50%~55%;20%粉煤灰复掺5%硅粉体系自密实混凝土表现出较好的流动性和黏聚性,但同时也需要高效率的高效减水剂并增大减水剂掺量来克服硅粉所产生的巨大内聚力,聚羧酸系高性能减水剂是配制自密实混凝土的理想外加剂;水胶比的增加将降低浆体的黏度,在较高水胶比体系下,可通过适当掺加硅粉或者增黏剂以满足浆体的黏聚性;硅粉在低胶凝材料用量体系中能起到较好的稳定作用。

海工混凝土氯离子扩散系数的试验研究

针对采用VIVID-500聚羧酸超塑化剂配制的海工混凝土抗氯离子渗透性能,使用RCM法对黄海大桥各部位混凝土进行试验研究,结果表明现场配制的混凝土氯离子扩散系数满足设计要求;同时研究了不同的水胶比、胶凝用量与氯离子扩散系数之间的变化规律,为今后配制海工混凝土提供参考。

高性能轻集料混凝土收缩性能研究

试验研究了胶凝材料用量、砂率、矿物掺合料和引气剂掺量对高性能轻集料混凝土收缩性能的影响。结果表明,高性能轻集料混凝土的收缩早期增长较快,到45d后增长才逐渐减缓,其达到稳定所需时间较长。轻集料混凝土的收缩随着胶凝材料的增加、水胶比和砂率的降低而增大;掺入一定量的粉煤灰和矿渣可以明显减小轻集料混凝土的收缩变形;引气剂的掺量对轻集料混凝土早期收缩影响不大,但混凝土后期收缩随引气剂掺量的增加而有不同程度的增大。

码头面层混凝土干燥收缩试验研究

为满足码头面层混凝土抗裂性要求,开展了码头面层混凝土干燥收缩试验研究。试验结果表明:在水灰比一定的情况下,码头面层混凝土的单位体积用水量宜<165 kg/m3;在用水量一定情况下,水灰比较大的混凝土具有较小的干燥收缩,且控制混凝土的水灰比,水灰比不宜过低,水灰比宜控制在0.45～0.55;混凝土的单位体积水泥用量宜<360 kg/m3,宜控制在300～360 kg/m3。