基于多参数变胶结指数的致密砂砾岩饱和度精细评价:以准噶尔盆地乌尔禾组为例

为解决阿尔奇公式在致密砂砾岩储层饱和度计算数值不准的问题,以准噶尔盆地乌尔禾组砂砾岩储层为研究对象,基于岩电、孔渗、粒度、铸体薄片实验数据,分析孔隙结构、孔隙度、粒度中值、黏土含量对胶结指数的影响因素,根据理论分析和测井响应特征对各参数进行了表征,最终建立了多参数变胶结指数计算模型。该方法以常规测井资料为基础,全面的考虑到影响胶结指数的各因素,在无特殊资料的井上也能得到很好应用,具有高适用性、高精度的优点。应用该模型对研究区探井砂砾岩段进行储层解释评价,并与密闭取心饱和度进行对比,结果表明,该模型显著提高研究区砂砾岩储层饱和度计算精度,在探井解释与储量计算中均有较好应用。

方解石的润湿性对胶结指数m影响的实验研究

胶结指数是预测含水饱和度的重要参数之一。为了解方解石的含量和润湿性对胶结指数的影响,选取X地区Y油层4口井42块岩样进行了全岩分析和岩电实验。实验结果表明:方解石的润湿性和含量影响胶结指数m,其随着方解石含量的增大而减小。研究区方解石是油湿的,岩石油湿成分越多,其胶结指数越小。由于润湿性对电阻率影响较大,为得到准确的胶结指数m值,应在保留原位润湿性的岩心上进行电学测量。在计算含水饱和度时,应该充分考虑润湿性的影响。

库车地区致密砂砾岩胶结指数m和饱和度指数n的主要影响因素及其量化研究

塔里木盆地库车地区中、新生界中大量发育致密碎屑岩储层,储层以低孔低渗为特征。为精细储层定量评价需要,以大量实验数据为基础,分析了胶结指数m和饱和度指数n的主要影响因素,包括孔隙度、平均粒径、钙质或膏质胶结物含量以及裂缝等地质因素。通过地质统计方法,确定m值和n值与主要影响因素之间的定量关系,实现了利用测井资料连续计算m、n值,进而计算含油气饱和度。实践表明,采用这种方法大大提高了阿尔奇饱和度方程的适应性和饱和度评价精度。

碳酸盐岩储层孔隙胶结指数m变化规律及理论研究

通过分析塔中地区奥陶系大量碳酸盐岩岩电实验发现:塔中奥陶系碳酸盐岩孔隙胶结指数m值随孔隙度的增大而增大,且这种增大的趋势随着孔隙度的增大而逐渐变缓。结合岩电实验,从理论上研究了这一现象,并研究碳酸盐岩孔隙结构参数对m值的影响规律:m值的大小与岩样中孔洞形状有关,沿电流方向的孔洞长轴越长,m值越小;裂缝有效宽度越宽、喉道直径越大,m值越小;孔隙度相同的情况下,由裂缝沟通的孔洞较孔喉沟通的孔洞m值要小。

碳酸盐岩地层中双孔隙结构对电阻率及胶结指数的影响

论述了双孔隙结构地层的导电机理,分析了次生孔隙度对电阻率值的影响。采用Maxwell- Garnet电导率模型评价双孔隙结构对电阻率的影响,从而求解出次生孔隙度,并推导出了可变胶结指数,它可以提高在碳酸盐岩双孔隙结构地层中应用阿尔奇公式计算饱和度时的精度。

库车地区砂岩孔隙结构对胶结指数影响及饱和度误差分析

库车地区砂岩储层以高压低孔隙度低渗透率为显著特征,且储层结构复杂,给储层测井评价带来很大困难。以大量实验数据为基础,采用对比分析与数值模拟计算方法,分析了库车地区砂岩胶结指数m与孔隙大小、储集空间类型、泥质含量及其结构等因素之间的关系,并对其机理进行探索。在此基础上,讨论m指数对饱和度计算的影响。库车地区砂岩电测井主要受岩性、孔隙结构影响,对流体性质响应不灵敏,在饱和度计算过程中,m指数选择不当时,给计算结果带来15%~30%左右的误差。

低孔隙度低渗透率储层物性参数与胶结指数关系研究

在低孔隙度低渗透率储层实际应用中发现,地层因素和孔隙度关系与典型的Archie公式特征不符。对于完全含水储层,由于岩石中导电介质和渗流介质都是地层水,其导电路径与渗流路径可近似看作相同,可以利用孔隙曲折度搭建岩石物性参数与电性参数之间的桥梁。对储层岩石孔隙曲折度的分析表明,在低孔隙度低渗透率储层中,孔隙曲折度与渗透率呈正比关系,渗透率越大,孔隙曲折度越大。当渗透率降低时,孔隙曲折度减小,说明细或微毛细管之间存在相互交联沟通,相对增加了岩石孔隙的渗流能力。正因为微毛细管之间的相互交联沟通形成了导电网络,导致储层岩石导电性增强;当孔隙度变小时,细或微毛细管孔隙所占比例增大,胶结指数值降低。

古龙南地区低阻油层胶结指数和饱和度指数影响因素实验

采用变胶结指数m和饱和度指数n的阿尔奇公式仍是目前定量评价低阻油层饱和度的主要方法之一。然而,由于不同地区低阻油层的成因不同,从而使得低阻油层m和n的影响因素随地区不同而发生变化。因此,针对不同地区低阻油层,有必要研究其阿尔奇公式m和n的影响因素及变化规律。依据古龙南地区葡萄花低电阻率油层划分标准以及考虑岩性、物性、电性变化,选取了低阻油层岩样,设计了岩样岩石物理实验。基于岩石物理实验数据,绘制m和n与物性参数、孔隙结构参数、黏土附加导电能力参数的交会图。经分析可知:低阻油层的m和n值小于常规油层的m和n值,并随孔渗综合指数、中值半径、平均半径、半径均值的增大而增大。低阻油层的m值随泥质体积分数、阳离子交换容量、微孔隙体积与可动流体体积之比的增大而减小,随核磁共振测量的T2几何平均值的增加而增大;n值随孔隙度、孔隙度和泥质体积分数比值的增加而增大。低阻油层的m值与T2几何平均值、微孔隙体积与可动流体体积之比关系较好,n值与孔渗综合指数、平均半径、最大半径、半径均值的相关性非常好。研究表明,低阻油层的m值受孔隙结构和泥的影响较大,而n受孔隙结构影响较大。可用T2几何平均值或微孔隙体积与可动流体体积之比确定低阻油层的m值,可用孔渗综合指数、平均半径、最大半径、半径均值确定低阻油层的n值。

低孔隙度低渗透率泥质砂岩储层中胶结指数m和饱和度指数n的计算和应用

低孔隙度低渗透率储层的孔隙结构复杂,连通性较差,孔隙中流体分布不均匀,Archie公式中系数m、n的确定存在较大误差。由传统统计分析方法求取的m和n参数会随孔隙度和含水饱和度的不同变化,使测井电阻率计算的含油气饱和度精度降低。从数学物理边界条件和低孔隙度低渗透率储层的地质特征出发,分析了低孔隙度低渗透率储层中胶结指数m和饱和度指数n的变化特征。从储层岩石的地质作用和岩石物理变化过程探讨低孔隙度低渗透率储层中地层胶结指数m随孔隙度变化的一般规律,并用渗滤门限理论(PPTT)解释这一变化过程,建立了地层胶结指数m和饱和度指数n的准确计算方法。应用新参数对应的饱和度关系对QL油田不同水淹程度的2口井进行了处理解释,获得了良好的效果。

三孔隙度模型计算胶结指数在火山岩储层中的验证

对火山岩储层应用三孔隙度模型计算随孔隙成分变化的胶结指数,与岩电实验结果对比,讨论了岩电实验胶结指数与三孔隙度模型计算的胶结指数之间存在误差的可能原因。研究表明,三孔隙模型计算的随孔隙成分变化的胶结指数能较好地反映地层孔隙结构的变化,与普通岩电实验数据对比有一致性,为三孔隙度模型在火山岩储层评价中的应用提供了依据。

缝洞型储层中次生孔隙类型对胶结指数和饱和度指数影响的机理分析

缝洞型储层非均质性强烈、孔隙类型多且结构复杂,由中高孔隙度渗透率的均质砂岩实验数据建立的Archie公式失效。这类储层中,含水饱和度计算关系中的地层胶结指数和饱和度指数表现出复杂的变化特征。岩电实验观测到的地层胶结指数不仅与孔隙度相关,还出现异常大值或小值;同样,饱和度指数也表现类似特征。基于均匀分布的粒间孔基质中包含孔洞或裂缝的双孔隙储层模型,采用数学模拟方法,定量分析了孔洞型和裂缝型次生孔隙及次生孔隙的润湿性对地层胶结指数和饱和度指数的影响。明确了岩电实验中观测到的裂缝使胶结指数激剧减小,而孔洞使胶结指数增大这一结果的物理机制,有助于岩石物理学和测井处理解释相关人员对缝洞型储层含油气性评价的复杂性有一个基本的认识,也为缝洞型储层含水饱和度的准确计算奠定了理论基础。

胶结指数的控制因素及评价方法

利用Archie公式计算储层含水饱和度时,胶结指数通常是某一层位取某一固定值。岩电实验结果表明,不同地层的胶结指数并不相同,其大小随孔隙结构和泥质含量的变化而变化。由于胶结指数受孔隙结构和泥质含量等多种因素的控制,因此,必须首先利用岩电实验数据和泥质指示测井结果,采用多元回归分析法建立胶结指数的计算模型;然后利用测井数据,根据建立的计算模型确定各目的层的胶结指数。力求使计算的胶结指数尽可能逼近实际值,以保证利用Archie公式计算的储层含水饱和度具有较高的准确性。

不同孔隙类型组合的胶结指数计算模型分析

地层胶结指数m是碳酸盐岩储层评价中的重要参数,与孔隙结构和胶结度有关,是地层导电通道弯曲复杂程度的反映。一般情况下,地层中裂缝越发育,m越小,孔洞越发育,则m越大。在三孔隙模型中,一般将孔隙分为3种类型:基质孔隙、裂缝和非连通孔洞。基于三孔隙模型,计算了2种不同孔隙类型组合情况下的m:第1种孔隙类型组合为基质孔隙与裂缝并联,再与非连通孔洞串联;第2种孔隙类型组合为基质孔隙与非连通孔洞串联,再与裂缝并联。计算结果表明,2种三孔隙模型计算的m差异不大,且均与岩心试验分析的m符合度较高。

利用测井内线计算稠油油藏疏松岩石的胶结指数

方法以地层因素和声波地层因素方程为基础，利用稠油油藏纯水层的声波时差和深侧向电阻率曲线，通过二元回归建立R0—△t关系式。目的计算稠油油藏疏松岩石的胶结指数。结果通过回归的R0—△t关系式为一线性关系，其直线的科率即为疏松岩石的胶结指数、结论准确地进取水层所得到的疏松岩石的胶结指数．能较客观地反映油层的胶结特征，并能降低分析成本和提高工作效率。

济阳坳陷碎屑岩储层胶结指数变化规律分析

胶结指数m是储层固结特征、孔隙结构特征及黏土矿物等地质因素的综合反映。济阳坳陷不同成岩带碎屑岩的储层岩电实验结果表明,次生孔隙的存在导致m值减小,泥质附加导电作用对泥质储层m值的影响受地层水矿化度大小的控制。固结程度好的储层,m值趋于稳定。深成岩带m值接近2,超深成岩带受次生子孔隙发育的影响,m值趋于减小。中、浅成岩带由于岩石固结程度差,储层性质复杂,m值的变化范围大,总体上反映出复杂孔隙结构特征的高值。

用声波测井资料确定碎屑岩储集层的胶结指数

本文通过讨论Biot系数β与地层因素F之间的关系，定义了一个参数Fac=β-1φ-1.5，并用纯砂岩的实验资料证明了该参数与地层因素F是相等的．在实际应用中，为了获得系数β和孔隙度φ，我们首先建立了纯地层中声波传播的速度方程．然后，用弹性模量的并联等效公式把它扩展到泥质地层中．最后。用实例对文中的结果进行检验．

稠油油藏胶结指数确定方法探讨——以百重七油田T_2k_2油藏为例

稠油油藏好油层的岩心均为不成形的散砂,而能够做试验的岩心为胶结好的非油层或差油层的岩心,显然这种岩心试验结果不能代表整个油藏。通过对新疆油田百重七油田T2k2稠油油藏的岩心试验结果分析,建立了胶结指数与孔隙度之间的关系式。与传统方法相比较,该方法预测的地层因素的结果更加接近岩电试验资料。

一种缝洞型碳酸盐岩储层胶结指数m计算新方法

碳酸盐岩储集空间类型多样、孔隙结构复杂,具有很强的非均质性,使得传统的阿尔奇公式应用效果不佳,主要原因之一在于胶结指数m的无法准确确定.基于多孔介质理论,在深入分析不同孔隙空间对储层导电贡献外,进一步考虑了孔隙形态对导电性能的影响,尤其是裂缝倾角,进而给出了全新的计算胶结指数m的方法,并深入剖析组成碳酸盐岩复杂孔隙空间的各部分对胶结指数m的影响.认为对于物性较差的缝洞型储层,裂缝倾角对胶结指数m的影响很大,当裂缝角度较小时,裂缝会使胶结指数m变小,而当裂缝角度较大时,裂缝反而会使胶结指数m变大;当储层物性很好时,裂缝倾角的影响则可以忽略.实际应用表明,利用基于裂缝倾角的多孔介质模型得到的胶结指数m所计算的含水饱和度精度相比传统方法有较大提高,且该方法适用于任何类型的储层,具有很好的应用性.

应用分形理论计算碳酸盐岩地层胶结指数m值

碳酸盐岩储层具有复杂的孔隙空间结构与较强非均质性,致使胶结指数m值出现了规律性异化。引入分形几何理论,以岩心分析数据和测井数据为依据,开展复杂碳酸盐岩储层分形特征及应用技术研究。以岩心数据作为一个时间序列,通过嵌入维数与无标度区的自适应计算方法,在完善关联维数算法的同时,建立了岩心分维值与胶结指数m的基本关系;分析测井曲线的分形特性,以分形理论为桥梁,建立了测井曲线分维值与m值之间的函数关系,实现了通过测井曲线求取m值的设想。

地层胶结指数m的分形特征研究

从分形测度基本的数学原理出发 ,详细地研究了测井曲线的分形特征。研究中发现 ,两类测井曲线的豪斯道夫(Hausdorff)测度及其维数与地层胶结指数有直接的关系 ,这一关系不仅进一步阐明了地层胶结指数的地质意义 ,而且直接给出了一种利用测井曲线计算阿尔奇公式中胶结指数 m的方法。