脆性温度区工艺对中厚板裂纹的影响

为了解和认识中厚板连铸坯高温脆化及内裂纹的形成、扩展的机制,对某些代表钢种进行60 0～1 0 5 0℃温度范围高温拉伸试验,测试试件断裂时的断面收缩率,作出脆化曲线,并分析热加工过程中化学成分、工艺参数等与高温区金属脆化行为的关系。为改进连铸工艺制度,在再加热及轧制过程中预防裂纹的危害性提供重要的参考依据。

影响氟醚橡胶脆性温度的试验因素

按GB/T 1682-1994规定的方法测定了硫化压力、试样裁切方向对氟醚橡胶脆性温度的影响。结果表明:氟醚橡胶的脆性温度不仅与硫化压力有关,而且与试样的裁切方向有关。一般情况下,氟醚橡胶的脆性温度随着硫化压力的增大而略有上升,其垂直压延方向的脆性温度比平行压延方向的脆性温度要低1～2℃,这说明氟醚橡胶具有压延效应。

低脆性温度丙烯酸酯橡胶的制备与性能(英文)

以氯代乙酸乙烯酯为硫化点单体、二乙二醇单甲醚丙烯酸酯为第3单体,与丙烯酸丁酯和丙烯酸乙酯乳液共聚合成了丙烯酸酯共聚物,经混炼、硫化制得超耐寒丙烯酸酯橡胶,并分别对硫化胶的力学性能和热学性能进行了表征。结果表明,所得丙烯酸酯橡胶的拉伸强度达10 MPa,撕裂强度达23 kN/m,扯断伸长率300%左右,脆性温度低于-32℃,与目前耐寒级丙烯酸酯橡胶的脆性温度(-24℃)相比更低。

搅拌对胶料脆性温度测定结果的影响

试验研究试样冷冻期间搅拌对脆性温度测定结果的影响。结果表明:在其他试验条件不变的情况下,搅拌使胶料的脆性温度测定结果升高,且搅拌的速度越快,温升幅度越大;在用单试样法测定胶料的脆性温度时,试样冷冻期间不应启动搅拌器。

低脆性温度区间冷却速率对AH36钢连铸坯热延展性的影响

为改善AH36钢连铸坯角部横裂纹现象,以Gleeble-3800热模拟机为试验设备,研究连铸坯在低脆性温度区间不同冷却速率连续冷却时的热延展性,并借助扫描电镜-能谱仪(SEM-EDS)、金相显微镜(OM)对试验钢的断口显微组织进行分析表征,研究了冷却速率对AH36钢连铸坯角部横裂纹的影响规律和显微组织演化。结果表明:提高低脆性温度区间连铸坯的冷却速率,能够增强其抗裂纹敏感性,通过改变低温脆性区间的冷却速率能控制连铸坯表面裂纹敏感性;以10℃/s的冷却速率冷却时,连铸坯具有较好的热延展性,试样825℃断面收缩率为67.02%,断口呈杯锥状,剪切唇明显,断口表面凸凹不平,有较深的韧窝存在,且内部晶粒大小约16.81μm,显微组织均匀。

400 MPa级超级钢的脆性转变温度

以微Nb处理控轧控冷工艺生产的400MPa级超级钢为研究对象,采用'系列冲击实验法'测定系列冲击功,绘制出脆性转变温度曲线·按综合能量法及断口形貌,确定出脆性转变温度为-80℃,并与相同化学成分、普通方法生产的钢板的脆性转变温度加以比较,对这一温度降低的原因进行了分析·分析结果认为,脆性转变温度降低、低温韧性的改善是化学成分、微观组织、轧制工艺综合作用的结果·钢中S、P、Si含量低有利于脆性转变温度的降低、微量Nb的存在有利于脆性转变温度的降低;晶粒细化,亚晶强化是试验钢脆性转变温度降低的组织原因;控轧控冷工艺的采用是降低脆性转变温度的工艺因素·

工业汽轮机转子用钢28CrMoNiV脆性转变温度的研究

针对如何正确评定工业汽轮机转子用钢28CrMoNiV的脆性转变温度(fracture appearance transition temperature,FATT)的问题,通过系列温度冲击法测定了该转子钢的冲击吸收功、脆性断面率,利用扫描电镜(scanning electronic microscopy,SEM)对冲击试样断口形貌的变化进行了研究,结合Boltzmann函数对冲击试验结果的拟合分析,正确评定了该转子钢的FATT。并对影响FATT的因素进行了归纳,研究分析了化学成分、微观组织和晶粒尺寸对转子钢FATT的影响。研究结果表明,28CrMoNiV钢的断口形貌随着温度的降低由韧窝逐渐向解理断裂变化,该转子钢的FATT为-52℃,明显低于技术标准要求值(≤85℃);通过先进的冶炼技术和热加工工艺严格控制化学成分,获得晶粒细小均匀的回火索氏体组织以及针状铁素体内部的高密度位错和亚晶界结构,可以提高转子钢的冲击韧性及降低FATT。

热处理工艺对16MnR钢脆性转变温度的影响

对16MnR钢热轧板进行了不同的热处理。用系列冲击试验(能量)法,结合冲击断口形貌变化确定了脆性转变温度。光镜(OM)和扫描电镜(SEM)显微组织观察表明,脆性转变温度与热处理及其引起的组织变化密切相关;并且脆性转变温度按下列热处理态顺序降低:热轧态、正火、淬火后高温回火。

SA335P91与12Cr1MoV异种钢焊接焊缝金属脆性转变温度研究

随着电力工业的迅速发展和新钢种的广泛应用,异种钢焊接越来越普遍。本课题对异种钢焊接SA335P91/12Cr1MoV的焊缝金属脆性转变温度进行了研究,通过高、中、低3种不同匹配的焊缝金属夏比缺口冲击试验数据的计算及分析,得出SA335P91/12Cr1MoV异种钢3种匹配的焊接接头焊缝金属的脆性转变温度分别为低匹配78℃、中匹配79℃、高匹配91℃。

充氢对2.25Cr-1Mo钢的脆性转变温度的影响

长期处于高温、高压、临氢环境下运行的加氢反应器 ,其材质会出现回火脆化和氢脆等现象 ,对设备安全运行构成威胁。本文通过对R4 0 1加氢精制反应器内置 2 2 5Cr- 1Mo挂片的解剖 ,分析该反应器运行 35 0 0 0h后的回火脆化量 ,并对冲击试样进行电化学充氢试验 ,分析充氢对2 2 5Cr- 1Mo钢的脆性转变温度的影响 ,从而为加氢反应器的安全运行提供借鉴。

九江大桥厚板焊接区域的脆性区和脆性转变温度的研究

九江大桥的桥梁是用15MnVNq钢板焊接而成的。焊接件的焊缝、热影响区及其附近区域往往是脆弱环节,容易破裂。为使用安全,应测出焊接件最脆弱处的精确位置及该处的强韧性。 由于焊接过程是急冷急热的过程,焊缝、热影响区等各点经历的热循环有差别,所以化学成份和金相组织不同,因而其强度、韧性也不同。通过对焊接件不同部位取样,比较其冲击示波曲线和扫锚电镜断口分析,可以确定焊接件最脆弱区的位置,进而得出其脆性区的转变温度。

脆性转变温度及其在火电厂金属技术中的应用

作者试图通过完整地介绍金属脆性转变温度概念，澄清实践中容易发生的误解，以正确指导工程实践。针对火电厂机组参数的不断提高和机组规模的增大，合金钢以及新焊接工艺的运用，阐明了防止和控制火电厂汽鼓、转子等重大部件脆性断裂破坏的重要性。

用计算机绘制回火脆性转变温度曲线

为了解决生产检验工作中手工绘制回火脆性转变温度曲线存在的诸多问题,根据试验数据不同的离散度,建立了三种类型的数学模型,并应用Visual Basic语言编制回火脆性转变温度曲线图程序。经过生产检验所得到的数据的验证,证明该程序是完全符合试验数据的变化规律,具有一定的科学性和实用性。

金相分析软件在低温脆性转变温度与沿晶断裂率测量上的应用

介绍了使用金相分析软件、光学体视显微镜、Excel软件相结合,可完成材料低温脆性转变温度的测量;使用金相分析软件与扫描电镜相结合,可完成沿晶断裂率的测量。

30Mn_2V三级锚链钢脆性转化温度的研究

锚链是舰船和海洋石油工程中的重要部件,锚链工作时常常在较低温度下承受冲击载荷,因而锚链用钢的脆性转化温度是衡量其性能的重要参数。对30Mn_2V三级锚链钢的脆性转化温度进行了测试,并对其影响因素进行了研究分析。

电站设备大型锻件脆性转变温度的探讨

文章详细介绍了脆性转变温度的定义和测定方法,分析对比了行业标准对不同锻件的脆性转变温度要求。

回火脆性钢脆性转变温度的计算

评价合金钢的回火脆性,最常用的方法是采用V型缺口夏氏冲击试验。一般用脆性转变温度表示。俄歇技术证实,在相同硬度和晶粒度的条件下,转变温度随着平均晶间杂质浓度的增加而升高。同样,在给定晶间杂质浓度的条件下,转变温度随硬度和晶粒度的增加而增加。

耐低温超低压缩永久变形三元乙丙橡胶的配方设计

研究由乙烯、丁烯和亚乙基降冰片烯为单体,茂金属催化合成的新型三元乙丙橡胶(EBT EPDM)和通用三元乙丙橡胶(EPDM)的耐低温性能以及炭黑种类对EBT EPDM胶料耐低温性能的影响。结果表明:与EPDM胶料相比,EBT EPDM胶料的t_(10)和t_(90)均缩短,F_(max)-FL增大;EBT EPDM硫化胶在低温条件(-40℃×72 h)下的压缩永久变形减小71.5%,脆性温度降低37.7%,低温回缩温度TR10最低,低温弯曲后表面未出现裂纹,耐低温性能优异;随着炭黑粒径的增大,EBT EPDM硫化胶的低温压缩永久变形减小,脆性温度降低;在相同低温条件下,EBT EPDM硫化胶的压缩永久变形与硅橡胶硫化胶相近,但EBT EPDM价格远低于硅橡胶,可拓宽其在低温密封领域的应用。