400 MPa级超级钢的脆性转变温度

以微Nb处理控轧控冷工艺生产的400MPa级超级钢为研究对象,采用'系列冲击实验法'测定系列冲击功,绘制出脆性转变温度曲线·按综合能量法及断口形貌,确定出脆性转变温度为-80℃,并与相同化学成分、普通方法生产的钢板的脆性转变温度加以比较,对这一温度降低的原因进行了分析·分析结果认为,脆性转变温度降低、低温韧性的改善是化学成分、微观组织、轧制工艺综合作用的结果·钢中S、P、Si含量低有利于脆性转变温度的降低、微量Nb的存在有利于脆性转变温度的降低;晶粒细化,亚晶强化是试验钢脆性转变温度降低的组织原因;控轧控冷工艺的采用是降低脆性转变温度的工艺因素·

微-纳米复合陶瓷超声振动磨削的塑性-脆性转变特征研究

基于工件超声振动磨削的单磨粒运动模型,建立超声振动磨削单磨粒最大切削厚度agm ax公式;基于压痕断裂力学,给出硬脆材料超声振动磨削塑性-脆性转变临界条件,进行超声振动磨削与普通磨削对比试验,应用SEM和AFM分析陶瓷磨削表面微观形貌特征,重点研究磨削参数对其塑性-脆性转变特征的影响。研究结果表明,砂轮平均磨粒尺寸是影响塑性-脆性转变最为主要的因素,砂轮速度对其影响次之,磨削深度对塑性-脆性转变的影响最小;得出只有当agm ax小于临界切削深度agc时,才能实现硬脆材料塑性域磨削的重要结论。

工业汽轮机转子用钢28CrMoNiV脆性转变温度的研究

针对如何正确评定工业汽轮机转子用钢28CrMoNiV的脆性转变温度(fracture appearance transition temperature,FATT)的问题,通过系列温度冲击法测定了该转子钢的冲击吸收功、脆性断面率,利用扫描电镜(scanning electronic microscopy,SEM)对冲击试样断口形貌的变化进行了研究,结合Boltzmann函数对冲击试验结果的拟合分析,正确评定了该转子钢的FATT。并对影响FATT的因素进行了归纳,研究分析了化学成分、微观组织和晶粒尺寸对转子钢FATT的影响。研究结果表明,28CrMoNiV钢的断口形貌随着温度的降低由韧窝逐渐向解理断裂变化,该转子钢的FATT为-52℃,明显低于技术标准要求值(≤85℃);通过先进的冶炼技术和热加工工艺严格控制化学成分,获得晶粒细小均匀的回火索氏体组织以及针状铁素体内部的高密度位错和亚晶界结构,可以提高转子钢的冲击韧性及降低FATT。

热处理工艺对16MnR钢脆性转变温度的影响

对16MnR钢热轧板进行了不同的热处理。用系列冲击试验(能量)法,结合冲击断口形貌变化确定了脆性转变温度。光镜(OM)和扫描电镜(SEM)显微组织观察表明,脆性转变温度与热处理及其引起的组织变化密切相关;并且脆性转变温度按下列热处理态顺序降低:热轧态、正火、淬火后高温回火。

SA335P91与12Cr1MoV异种钢焊接焊缝金属脆性转变温度研究

随着电力工业的迅速发展和新钢种的广泛应用,异种钢焊接越来越普遍。本课题对异种钢焊接SA335P91/12Cr1MoV的焊缝金属脆性转变温度进行了研究,通过高、中、低3种不同匹配的焊缝金属夏比缺口冲击试验数据的计算及分析,得出SA335P91/12Cr1MoV异种钢3种匹配的焊接接头焊缝金属的脆性转变温度分别为低匹配78℃、中匹配79℃、高匹配91℃。

充氢对2.25Cr-1Mo钢的脆性转变温度的影响

长期处于高温、高压、临氢环境下运行的加氢反应器 ,其材质会出现回火脆化和氢脆等现象 ,对设备安全运行构成威胁。本文通过对R4 0 1加氢精制反应器内置 2 2 5Cr- 1Mo挂片的解剖 ,分析该反应器运行 35 0 0 0h后的回火脆化量 ,并对冲击试样进行电化学充氢试验 ,分析充氢对2 2 5Cr- 1Mo钢的脆性转变温度的影响 ,从而为加氢反应器的安全运行提供借鉴。

九江大桥厚板焊接区域的脆性区和脆性转变温度的研究

九江大桥的桥梁是用15MnVNq钢板焊接而成的。焊接件的焊缝、热影响区及其附近区域往往是脆弱环节,容易破裂。为使用安全,应测出焊接件最脆弱处的精确位置及该处的强韧性。 由于焊接过程是急冷急热的过程,焊缝、热影响区等各点经历的热循环有差别,所以化学成份和金相组织不同,因而其强度、韧性也不同。通过对焊接件不同部位取样,比较其冲击示波曲线和扫锚电镜断口分析,可以确定焊接件最脆弱区的位置,进而得出其脆性区的转变温度。

脆性转变温度及其在火电厂金属技术中的应用

作者试图通过完整地介绍金属脆性转变温度概念，澄清实践中容易发生的误解，以正确指导工程实践。针对火电厂机组参数的不断提高和机组规模的增大，合金钢以及新焊接工艺的运用，阐明了防止和控制火电厂汽鼓、转子等重大部件脆性断裂破坏的重要性。

电站设备大型锻件脆性转变温度的探讨

文章详细介绍了脆性转变温度的定义和测定方法,分析对比了行业标准对不同锻件的脆性转变温度要求。

用计算机绘制回火脆性转变温度曲线

为了解决生产检验工作中手工绘制回火脆性转变温度曲线存在的诸多问题,根据试验数据不同的离散度,建立了三种类型的数学模型,并应用Visual Basic语言编制回火脆性转变温度曲线图程序。经过生产检验所得到的数据的验证,证明该程序是完全符合试验数据的变化规律,具有一定的科学性和实用性。

金相分析软件在低温脆性转变温度与沿晶断裂率测量上的应用

介绍了使用金相分析软件、光学体视显微镜、Excel软件相结合,可完成材料低温脆性转变温度的测量;使用金相分析软件与扫描电镜相结合,可完成沿晶断裂率的测量。

再结晶钝钼片材尺寸对延—脆性转变温度的影响

本文在液氮温度到室温范围内，对不同宽度和厚度的试样进行了三点弯折试验，研究了试样尺寸对再结晶纯钼片材的延－脆性转变温度的影响。本研究用二个参数、即临界应力和临界温度描述材料的延－脆性转变特性，结果归纳如下：（１）试样厚度为１．０ｍｍ时，试样宽度在１￣４ｍｍ范围内宽度对临界应力和临界温度的影响几乎可忽略不计。（２）试样宽度为４ｍｍ时，试样厚度在０．５￣１．

回火脆性钢脆性转变温度的计算

评价合金钢的回火脆性,最常用的方法是采用V型缺口夏氏冲击试验。一般用脆性转变温度表示。俄歇技术证实,在相同硬度和晶粒度的条件下,转变温度随着平均晶间杂质浓度的增加而升高。同样,在给定晶间杂质浓度的条件下,转变温度随硬度和晶粒度的增加而增加。

板条马氏体钢中的韧脆性转变

在位错板条马氏体钢中固有的脆性模式是显微组织中的{100}解理面，冷却时{100}解理断裂决定韧脆性转变温度的最小值，对板条马氏体钢显微组织和韧性半个世纪的研究只做到了对从脆性到解理转变的半定量理解，结果表明板条马氏体的金相“块”是控制解理的有效晶粒尺寸，阐明了为什么块的内部结构有与之相适应的显微组织，块状组织尺寸对韧脆性转变温度影响很大，不用额外强化，现行的几种冶金工艺就可细化块状组织尺寸，得到具有高强度和好的低温韧性相结合的马氏体钢。

超声椭圆振动切削硬质合金脆性-延性转变临界条件研究

为了实现硬质合金的高效延性加工,联系硬脆材料表面生成裂纹的临界载荷与超声椭圆振动切削硬质合金的主切削力,建立超声椭圆振动切削硬质合金脆性-延性转变的临界切削深度模型,研究切削速度、刀具圆弧半径、椭圆振动频率、振幅、硬质合金的硬度、断裂韧性与临界切削深度的关系;通过仿切削刻划试验,验证了切削速度与硬质合金的硬度、断裂韧性对临界切削深度的影响规律;对比普通切削,超声椭圆振动切削有利于提高硬质合金的临界切削深度,在改善加工表面质量及精度的前提下,提高了加工效率。

CrMo钢材料韧脆转变温度曲线的回归分析

根据韧脆转变温度曲线的特点 ,提出一种能够定量描述冲击功与温度关系的Boltzmann函数。试验数据的回归分析表明 ,该方法获取的回归曲线具有较高相关系数 ,并能较准确地求取材料脆性转变温度vTr5 4 .2。本文提出的方法简单实用 ,同时具有一定物理意义。

输电线路杆塔用Q420、Q460高强钢低温脆性试验研究

通过试验分析Q420、Q460高强钢低温性能,找出每种钢的脆性转变温度,从材料的低温性能方面探讨Q420、Q460高强钢在内蒙古寒冷地区输电线路杆塔上使用的可行性。试验结果认为,Q420、Q460角钢脆性转变温度偏高的主要原因是轧制过程中温度偏高,冷却时没有有效控制冷却速度,造成金相组织中产生大量魏氏组织,致使0℃以下低温冲击韧性严重降低,脆性转变温度偏高。因此,在内蒙古寒冷地区的输电线路杆塔上使用Q420、Q460高强钢,首先要严把质量关;其次要避免冬季施工,以防发生低应力脆断倒塔。

压缩机用齿轮渗碳钢低温回火脆性探究

研究了压缩机齿轮渗碳钢18Cr2Ni4W低温回火脆性转变温度,并对其回火脆性产生的原因进行分析,探讨了影响其回火脆性转变温度的各种因素,对钢的回火脆性提出新的认识。

汽轮机转子钢热脆性的非破坏性检测法的开发

分析了长期运行的汽轮机转子钢热脆化产生的机理,指出转子钢热脆化的非破坏性检测法的应用价值及其存在的问题,并详细阐述了电化学分析法和化学腐蚀法这两种非破坏性检测法的开发过程,最后提出了提高化学腐蚀法检测精度的见解。