不同NaCl浓度、不同腐蚀周期下液化天然气储运用钢的耐蚀性能

液化天然气储运用材9Ni热轧钢处于大气及工业环境中会遭到Cl^-腐蚀,过去对此研究报道较少。通过周期浸润腐蚀试验,模拟研究了其在干湿交替大气腐蚀环境中不同Cl^-含量时的腐蚀。采用电子探针(EPMA)分析了腐蚀产物断面的微观形貌和腐蚀产物中的元素;利用CS350电化学工作站研究了腐蚀过程中的电化学行为。结果表明:Cl^-加速了9Ni热轧钢的腐蚀过程,Cl^-浓度越高,加速腐蚀作用越明显;干湿交替腐蚀过程主要由去离子水未挥发时的浸润阶段和挥发后的干燥阶段构成。控制环境中的Cl^-含量能有效降低9Ni热轧钢的腐蚀程度。

低合金化对钢筋耐氯离子腐蚀性能的影响

通过电化学开路电位、动电位极化曲线、阻抗谱和周期浸润试验方法,对普通HRB400钢筋和两种低合金化耐蚀钢筋在0.34 mol/L NaCl溶液中的腐蚀行为进行了研究。与普通HRB400钢筋相比,实验结果显示低合金化耐蚀钢筋有以下特点:开路电位值呈正移趋势,表现出较高的热力学稳定性;自腐蚀电位较为正向,自腐蚀电流密度较低,并且极化电阻显著增加;相对电化学腐蚀速率仅为58%和68%;相对失重率仅为63%。添加少量合金元素能够显著降低钢筋的腐蚀速率。

耐候高强度螺栓钢耐典型工业大气环境腐蚀性能研究

为了研究耐候高强度螺栓钢在典型工业大气环境下的腐蚀行为,从自制的10.9级耐候螺栓中取样,与35VB螺栓对比,进行周期为24,48,96,168,216 h的模拟典型工业大气环境周期浸润加速腐蚀试验,采用腐蚀失重、XRD、SEM、电化学测试等分析试验方法,研究耐候高强度螺栓钢在模拟工业大气环境下的腐蚀行为。结果表明:10.9级耐候螺栓钢和35VB螺栓钢的腐蚀失重量均随腐蚀周期的延长而增加,10.9级耐候螺栓钢的失重量明显低于35VB螺栓钢;随腐蚀周期的延长,10.9级耐候螺栓钢和35VB螺栓钢的腐蚀产物的衍射峰强度均增大,并且在相同腐蚀周期下,10.9级耐候螺栓钢中α-FeOOH相的衍射峰较强;在相同周期下,10.9级耐候螺栓钢与35VB螺栓钢相比,自腐蚀电位较正、自腐蚀电流密度较小,且容抗弧较大,说明加入了Cu、Cr、Ni合金元素的10.9级耐候螺栓钢在典型工业大气环境中具有较为优异的耐蚀性。

做好防腐管道元件评审工作践行腐蚀控制全生命周期理论

本文简述了防腐蚀压力管道元件制造许可审查的现状,简述了管道腐蚀控制全生命周期理论提出的情况,并对在防腐蚀压力管道元件审核中应用《管道腐蚀控制全生命周期通用要求》标准的意义进行了简述。

20~#钢在油田采出液中的腐蚀行为研究

采用腐蚀失重法、丝束电极技术和电化学测量技术研究了20^#钢在油田采出液中的腐蚀行为。结果表明,在实验周期内可将腐蚀发展过程分为腐蚀初期、腐蚀发展期和腐蚀稳定期,腐蚀初期对应腐蚀情况最为严重;金属同一位置随实验时间延长发生阴阳极极性反转现象,并且随着温度升高,反转周期变短;通过对腐蚀金属整体和局部进行电化学测量研究发现,不同温度、不同位置腐蚀发生类型有所差别。

Q500qENH耐候桥梁钢在模拟工业大气环境中的腐蚀行为

通过周期浸润腐蚀试验对比研究了鞍钢生产的耐候桥梁钢Q500qENH和传统耐候钢09CuPCrNi在模拟工业大气环境中的腐蚀行为,并采用腐蚀形貌观察和电化学测试等手段对其腐蚀行为进行了分析。结果表明:显微组织和化学成分对钢基体的耐蚀性均具有一定影响,当保护性锈层形成后,耐蚀性主要取决于锈层的保护作用;周期浸润腐蚀试验结果和带锈试样的电化学阻抗谱、线性极化曲线分析表明Q500qENH钢耐工业大气腐蚀的能力优于09CuPCrNi钢的。

S355J2G3与Q345R低合金钢焊接接头耐腐蚀性能对比研究

通过周期浸润腐蚀试验,对比研究了S355J2G3和Q345R低合金钢焊接接头的耐腐蚀性能,并用扫描电镜对腐蚀产物进行了观察和分析。结果表明:在相同试验条件下,S355J2G3钢焊接接头的失重率低于Q345R的;Q345R钢焊接接头表面附着橘红色的疏松麻点状锈层,S355J2G3钢焊接接头表面初期也出现了橘红色的锈层,随着试验的进行,锈层颜色逐渐加深,变为黑褐色,组织较致密;Q345R钢焊接接头的腐蚀产物结构主要为块状和粉末状,形状无规则,同时锈层中存在裂纹和缝隙;S355J2G3钢焊接接头的腐蚀产物为块状和针状。

S355J2W耐候钢的耐腐蚀性能

通过周期浸润腐蚀试验,对比研究了S355J2W耐候钢和Q345R低合金钢在NaHSO_3溶液中的耐腐蚀性能,并用扫描电镜对腐蚀产物进行了观察和分析。结果表明:在相同试验条件下,S355J2W耐候钢的腐蚀速率低于Q345R钢的;S355J2W耐候钢会在表面形成黑褐色锈层,而Q345R钢表面形成橘红色易剥落的疏松锈层;S355J2W耐候钢腐蚀产物微观形貌为沿放射性方向生长的针状晶体,Q345R钢为颗粒状聚合物堆积而成,形状无规则,颗粒之间有较大的空隙。

稀土Ce对7A04铝合金耐腐蚀性能的影响

目的提高7A04铝合金的耐腐蚀性能。方法采用周期浸润腐蚀试验模拟海洋大气环境,研究了不同稀土Ce含量的7A04铝合金的腐蚀行为及规律。通过金相显微镜和扫描电子显微镜,观察了不同试样的组织和夹杂物形貌。采用失重法和电化学阻抗技术,分析了试样的腐蚀动力学规律及电化学行为特性。结果在Ce质量分数分别为0%、0.39%和0.81%的7A04铝合金中,稀土Ce的加入量为0.39%时,其晶粒最细小,第二相与夹杂最少且分布最均匀,合金的基体组织得到了改善。稀土7A04铝合金的腐蚀失重明显低于不含稀土Ce的7A04铝合金,且锈层电阻升高,其中含0.39%稀土Ce的7A04铝合金的锈层电阻最高。结论三种7A04铝合金均发生了明显的局部腐蚀,主要为点蚀。稀土Ce的加入,改变了非稀土铝合金中的T相和S相,生成了新的细小的块状金属间化合物,改善了组织的均匀性,提高了其腐蚀锈层电阻,增加了锈层对基体的保护能力,使铝合金耐海洋大气腐蚀性能提高。在三种稀土Ce含量的铝合金中,含0.39%稀土Ce的7A04铝合金的耐蚀性最佳。

耐候桥梁钢及其焊缝耐腐蚀性评价研究

目前耐候钢耐腐蚀性常见评价方法有耐腐蚀指数计算法、周期浸润腐蚀试验法和电化学测试法。针对耐候桥梁钢及其焊缝的耐腐蚀性设计要求,为了准确评价耐候桥梁钢焊缝的耐腐蚀性,以我国耐候钢桥常用的Q420qENH耐候钢板为对比试样,采用与其匹配的CHT71NHQ药芯焊丝熔敷金属制作成焊缝试样,基于3种耐腐蚀性评价方法,分析焊缝的耐腐蚀性。结果表明:Q420qENH耐候钢板和CHT71NHQ药芯焊丝的耐蚀腐蚀指数I均大于等于6.5,焊缝与耐候钢相对腐蚀速率为3.87%,且二者自腐蚀电位差较小,仅为13 mV,CHT71NHQ药芯焊丝与Q420qENH耐候钢耐腐蚀性相匹配,均满足设计要求;3种方法均可反映耐候钢与焊缝耐腐蚀性的优劣。

铁道车辆用高耐蚀型耐候钢耐腐蚀性能研究

采用周期浸润腐蚀试验对铁道车辆用S450EW高耐蚀型耐候钢进行了耐腐蚀性能评价,结合SEM、XRD等分析测试手段研究了S450EW高耐候钢在模拟工业大气环境中的腐蚀行为。研究结果表明,S450EW高耐候钢具有良好的耐腐蚀性能,经过72h加速腐蚀后腐蚀失重率为Q345B的29%;S450EW高耐候钢锈层均匀致密且裂纹较少,锈层主要成分为α-FeOOH、γ-FeOOH和Fe_3O_4,随着腐蚀时间延长增加,稳定致密的α-FeOOH含量增加,腐蚀失重速率下降速度减慢并逐渐趋于稳定。

低碳高强度结构钢耐海洋大气腐蚀行为研究

采用室内周期浸润腐蚀试验模拟海洋大气环境下低碳高强度钢的腐蚀,研究了22Si Mn2Ti B钢的海洋大气腐蚀行为及规律.通过数码相机和SEM观察了试样除锈前后表面形貌,采用XRD分析了腐蚀产物的成分,采用极化曲线法和失重法分析了电化学行为和腐蚀动力学规律.结果表明,22Si Mn2Ti B钢在海洋大气环境中的腐蚀为均匀腐蚀,腐蚀速率先增大后减小.随着腐蚀时间的延长,实验钢的自腐蚀电位提高,极化电流密度降低,锈层对基体起到了保护作用.

耐候指数对低碳钢耐大气腐蚀性能的影响

采用周期浸润加速腐蚀试验,模拟实际大气腐蚀环境,研究了耐候指数I值与低碳钢耐大气腐蚀性能的关系。结果表明,当I<1.67时,低碳钢腐蚀失重率与I值成指数关系y=6.10e-0.48 X。随着耐候指数的增加,腐蚀失重率显著降低,耐蚀性能增加。

合金元素对高强耐候钢耐大气腐蚀行为的影响

以普通低合金高强钢Q345B为对比,对不同合金元素配比的耐候钢进行周期浸润加速腐蚀与电化学试验,研究合金元素对高强耐候钢耐大气腐蚀行为的影响,采用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)对其锈层形貌与结构进行表征。结果显示:在实验周期下,不含Cr的Q345B的腐蚀速率呈锯齿状分布;随着腐蚀时间的延长,1号试验钢(Cr质量分数为1.73%)的腐蚀速率先缓慢降低后趋稳定,2号试验钢(Cr质量分数为4.50%)先缓慢增加后趋稳定;腐蚀120 h后,当钢中Cr含量为0时锈层厚且呈疏松的黄褐色,随着Cr含量的增加,锈层逐渐转变为致密的黑褐色,且锈层中α/γ*(α表示α-FeOOH的质量分数;γ*表示γ-FeOOH、β-FeOOH和Fe3O4的质量分数总和)比值逐渐增大;随着腐蚀时间的延长,Cr含量高的试验钢,其阻抗值增加趋势更明显,腐蚀后期,合金元素Cr对基体的保护作用逐渐显现。

焊接工艺对SMA490BW耐候钢接头腐蚀行为的影响

目的研究转向架焊接构架用SMA490BW耐候钢及其在不同焊接工艺条件下制得的焊接接头在模拟工业大气环境下的腐蚀行为。方法采用周浸腐蚀试验方法,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和能谱(EDS)等方法,研究了腐蚀产物的表面形貌、锈层结构及相组成。结果在模拟工业大气环境条件下,SMA490BW耐候钢母材、自动MAG焊接头、手工MAG焊接头的腐蚀失重率呈先增后减的变化规律,其中自动MAG焊接头腐蚀失重率最小,手工MAG焊接头腐蚀失重率最大,而SMA490BW耐候钢母材居于两者之间。耐候钢母材及其焊接接头腐蚀产物的相组成均为γ-FeOOH、α-FeOOH、Fe_2O_3和Fe_3O_4。经过150 h腐蚀后,耐候钢母材及其焊接接头腐蚀产物中Cr、Ni、Cu合金元素含量有所差异,其中自动MAG焊焊缝腐蚀产物中Cr、Ni、Cu合金元素含量最高,分别为1.79%、0.23%、0.17%。Cr、Ni、Cu合金元素将直接对耐候钢母材及其焊接接头耐腐蚀性产生影响。结论与手工MAG焊接头相比,自动MAG焊接头耐蚀性较高的主要原因是焊缝中主要抑制锈层腐蚀的Cr、Ni、Cu合金元素含量较高。

高钛耐候钢在模拟海洋气候下的腐蚀行为

通过光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射分析观察并研究自主设计的高钛耐候钢在模拟海洋气候下的耐腐蚀性能及腐蚀产物的形貌和组成。结果表明：高钛耐候钢的腐蚀质量损失率随周期浸润腐蚀次数增加而增大;高钛耐候钢的主要腐蚀产物和Q345钢类似,均为α-FeOOH、β-FeOOH、γ-FeOOH和Fe3O4,但是高钛耐候钢具有保护作用的α-FeOOH和γ-FeOOH峰较高;提高钛含量,可以提高低碳钢的耐蚀性能,其极化曲线的自腐蚀电位明显提高。

Q420qFNH耐候桥梁钢焊接接头的腐蚀行为研究

采用周期浸润腐蚀试验对Q420qFNH免涂装耐候桥梁钢焊接接头进行腐蚀。通过X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)及配套能谱(EDS)等手段分析了焊接接头的腐蚀行为。结果表明,Q420qFNH耐候桥梁钢接头在模拟海洋大气腐蚀环境中腐蚀均匀,焊缝和母材间未出现明显台阶。良好的耐蚀性归因于接头形成的致密锈层将腐蚀液与金属基体隔绝,母材金属基体前沿和锈层中存在显著的富Cr现象,焊缝金属的锈层中存在显著的富Ni现象,从而提高了电位。腐蚀产物为α-FeOOH、γ-FeOOH、Fe3O4及相关置换产物,使锈层具有离子选择透性,提高了接头的耐候性。

周浸腐蚀对三明治结构自冲铆接头力学性能的影响

通过盐溶液周期浸润（简称周浸）腐蚀试验，研究了以AA5052铝合金为基板的泡沫铁镍夹层结构的自冲铆接头的耐腐蚀性能。对不同腐蚀时间的接头进行了拉伸一剪切试验，探究了接头的失效形式，揭示了腐蚀对接头抗剪强度的影响规律。结果表明：不同腐蚀时间接头的拉伸失效模式不同，接头的抗剪强度随周浸腐蚀时间的增加呈先增加后递减的变化，失效位移在周浸腐蚀的前30d先减小再增加，而30d以后逐渐减小，这主要是受接头内部界面上腐蚀行为的影响。

N800CF高强钢母材与焊接接头的周浸腐蚀行为

采用周期浸润腐蚀实验方法分别研究了N800CF、SMA490BW和Q345C三种母材在1.0×10-2 mol/L NaHSO3腐蚀溶液中的失重率,以及焊接热输入对N800CF焊接接头腐蚀行为的影响,利用SEM、XRD分别对表面锈层进行形貌观测和相组成及腐蚀机理分析。结果表明,在本实验条件下,N800CF腐蚀失重率低于Q345C,但高于SMA490BW。与N800CF母材相比,N800CF焊接接头的腐蚀失重率降低,且当热输入不超过15 kJ/cm时接头耐腐蚀性能优良。

包钢X70管线钢大气腐蚀行为研究

包钢生产的X70管线钢在露天环境中暴露放置3年后,钢管表面腐蚀并不严重,具有类似耐候钢的腐蚀形貌特征,而国内某钢厂生产的X70管线钢在相同环境下放置相同时间后,表面腐蚀较为严重,文章通过采用周期腐蚀试验对包钢生产的X70管线钢与国内某钢厂生产的X70管线钢进行对比分析,研究包钢X70管线钢耐大气腐蚀行为规律。