电位滴定法测定化铣钛合金的腐蚀溶液中HNO_3、HF以及Ti(Ⅳ)的含量

提出了测定化铣钛合金的腐蚀溶液中HNO3、HF及Ti(Ⅳ)浓度的新方法。(1)取适量样品,在50mL乙醇(2+3)溶液中,与1.000g KNO3反应,使样品中的H2TiF6转化为K2TiF6沉淀并同时生成HNO3,借此抑制Ti(Ⅳ)的水解反应。用0.500mol·L^(-1) NaOH溶液作滴定液,耐氢氟酸pH电极作指示电极,用电位滴定法测定所取样品的总酸度。(2)另取适量样品,加入已知且过量的0.500mol·L^(-1) NaOH溶液,在60℃反应20min,使Ti(Ⅳ)生成Ti(OH)4沉淀,随即用0.500mol·L^(-1) HCl溶液电位滴定法测定体系中过量的氢氧化钠,据此计算样品中Ti(Ⅳ)的浓度。(3)取5.00mL样品,加入水50mL,用NaOH溶液调节pH至6.0～8.0,用水定容至100mL,分取溶液5.00 mL,加入pH 6.5的六次甲基四胺缓冲溶液10 mL,加水至约60 mL,用0.016 7mol·L^(-1) La(NO3)3溶液为滴定剂,氟离子选择电极为指示电极,电位滴定法测定样品中的总氟化物浓度。按所给公式分别计算样品中HNO3、HF及Ti(Ⅳ)的浓度。用标准HNO3、HF及H2TiF6配制的合成样品,按所提出方法分析所得结果均与理论值相符。以生产线实际样品为基础作加标回收试验,测得HF、Ti(Ⅳ)及HNO3的回收率依次在97.8%～101%,98.9%～99.7%,97.8%～103%之间。

腐蚀溶液对石墨烯转移质量和GFET性能的影响

对比分析了过硫酸铵（APS）与三氯化铁（FeCl3）两种腐蚀溶液对转移后石墨烯质量的影响。结果表明,采用FeCl3腐蚀溶液转移后的石墨烯表面会引入Fe和Cl离子,而APS腐蚀溶液转移后的石墨烯表面基本未引入杂质。将两种转移到Si O2/Si基底上的石墨烯样品蒸镀100 nm厚的金的源漏电极后分别制成了石墨烯场效应晶体管（GFET）,并在室温下对其进行了电学性能测试。测试结果表明,相对于FeCl3腐蚀溶液转移的石墨烯样品制成的器件,采用APS腐蚀溶液转移的石墨烯样品制成器件的狄拉克点从75 V左右降低到了0 V左右,载流子迁移率从823 cm^2/（V·s）提升到了1 324 cm^2/（V·s）。因此,采用APS腐蚀溶液转移石墨烯引入杂质更少,制备的器件性能更优越。

FeCl_3腐蚀溶液再生应用的研究

本文对金属蚀刻溶液的再生应用进行了实验研究，结果表明，对于减少环境污染、节约腐蚀溶液用量。

考虑地区因素混凝土腐蚀溶液的配比设计及加载环境选取研究

针对不同地区腐蚀离子浓度不同的情况,配置不同浓度的腐蚀溶液,并在不同的环境下对试件施加荷载,模拟自然环境下混凝土的腐蚀过程,进行混凝土的耐久性研究。考虑了地区的因素,使得研究更具有地区性和代表性,为进一步的研究指明了方向。研究的结果将为不同地区在采取相应的防腐蚀措施上提供一定的理论和实验依据,使得混凝土在防腐蚀方面更具有针对性、专业性以及地区性,从而更加有利于提高混凝土的耐久性,节约维护成本。

腐蚀溶液中镍的分析方法

通过对高温合金腐蚀溶液中各组分的分析,优化合理的腐蚀溶液组成配方及腐蚀时间,达到加强工艺过程质量控制的目的.以镍基高温合金腐蚀溶液中镍离子为分析对象,采用EDTA容量法对腐蚀溶液进行分析,该方法有较高的准确度和精密度,相对标准偏差0.88％,回收率在99.1％～102.0％之间,能指导工艺对腐蚀溶液性能进行监控.

专利名称：一种新型Al-Ti-Mo-Mg-Ag合金腐蚀溶液

本发明公开了-种新型Al-Ti-Mo-Mg-Ag合金腐蚀溶液,在蒸馏水中加入-定量的氢氧化钾、盐酸和磷酸,其中以体积分数计的组分为：

新型八系Al-Li合金腐蚀溶液的使用方法

中国专利CN201410211830.9本发明涉及到一种新型八系Al-Li合金腐蚀溶液的使用方法,其步骤包括:(1)将该合金试样打磨并抛光;(2)将该合金试样用电吹风热风吹干,使试样表面洁净且具有一定温度,以便腐蚀液与试样反应顺畅;(3)将腐蚀溶液滴在合金试样表面并用棉球反复擦拭,以便将腐蚀溶液均匀涂在表面,此腐蚀时间为53~68s;(4)用工业酒精对经腐蚀溶液腐蚀过的Al-Li合金进行清洗;(5)对合金进行吹干处理。

Zn在模拟酸雨溶液中及其液膜下的腐蚀

利用可控液膜厚度的闭塞电解池,研究了Zn在模拟酸雨本体溶液及薄液膜下的腐蚀行为,在pH值为2A-3.8的模拟酸雨本体溶液中,Zn的阻抗谱由高频容抗和低频感抗构成,Zn的腐蚀受电荷传递过程控制。Zn的腐蚀速率和腐蚀电位都随着溶液pH值降低而升高,在较低pH值(2.4和2.7)的溶液中,由于较强的析氢过程产生表面吸附的氢气泡,使气泡周边的腐蚀重于Zn表面的其它区域,而使表面形成了明显的环形腐蚀痕迹,在薄层液膜下,随着液膜的减薄,Zn的腐蚀过程发生变化,当液膜减至100μm以下时,低频感抗为一扩散特征的Warburg阻抗代替,Zn的腐蚀控制步骤由电荷传递控制转由电荷传递和物质扩散混合控制。研究结果表明,液膜的减薄抑制了Zn腐蚀的阴极过程,Zn的腐蚀速率也随着液膜的减薄而降低。

影响醇胺脱硫溶液腐蚀性的因素研究

针对天然气净化厂醇胺脱硫系统存在的腐蚀问题,考察了温度、溶液胺浓度、溶液酸气负荷、溶液中的热稳定性盐以及降解产物等因素对腐蚀的影响。研究表明,在H2S和CO2存在下温度对腐蚀的影响较为明显,温度越高,腐蚀速率越大;溶液中的热稳定性盐和降解产物也易引起设备和管线的腐蚀;溶液胺浓度和酸气负荷越高,对脱硫系统设备和管线的腐蚀越严重。

腐蚀性溶液灌装机的设计

目的研发一种全自动腐蚀性溶液灌装机,使工人远离化工产品的危害。方法灌装系统中与液体接触的所有零部件都采用耐腐蚀的高分子塑料材质,尤其是灌装阀,打破金属灌装阀的传统设计理念,采用下开阀式塑料灌装阀。输送装置的链条设置在称量装置的秤盘凹槽中,链条与秤盘互不干涉。链条上设置连杆式拨桶板。结果该腐蚀性溶液灌装机具有超强的抗腐蚀性。连杆式拨桶板可以防止输送线末端出桶加速现象,解决了包装桶喷溅物料的难题。结论该腐蚀性溶液灌装机自动化程度高、安全性能高,而且具有结构合理、操作简单、成本低廉等优点,成功地解决了化工领域腐蚀性溶液灌装难的问题。

腐蚀钼阴极尖端溶液的配制

报导了一种配制腐蚀阴极尖端溶液的方法 ,用这种方法配制的溶液来腐蚀钼阴极尖端 ,得到了尖端曲率半径为 0 1～ 0 6μm ,这样的阴极尖端其发射特性能够满足我们用这种金属 (钼 )材料来制作阴极尖端的要求 .

镁及镁合金在NaCl水溶液中的腐蚀行为

研究了纯Mg、AZ31和AZ91D镁合金在pH=12,浓度为5%的NaCl溶液中的腐蚀行为,从腐蚀形貌和腐蚀速率等方面对其进行了定性和定量描述,并对其腐蚀机理进行了探讨。随着腐蚀时间的延长,纯Mg,AZ31和AZ91D镁合金的腐蚀速率呈现出先急剧减小再缓慢降低,最后达到一个稳定值的趋势。同时,随着合金中Al含量的提高,镁合金腐蚀速率降低,因此AZ91D镁合金表现出比AZ31镁合金更好的耐腐蚀性能。

腐蚀性溶液介电常数测量的探头研究

测量化学反应物的介电常数 ,必须对测量探头进行保护。采用 FDTD方法在圆柱坐标下对一种有保护层的新型同轴线探头进行分析计算 ,得到了被测物介电常数与反射系数之间的关系。对圆柱中心以及薄层结构进行了特殊处理。

超慢应变速率腐蚀蠕变试验机的研制

超慢应变速率腐蚀蠕变试验机主要用于检测金属材料在超慢的拉伸速度和腐蚀介质环境双重作用下的腐蚀蠕变性能。为满足超慢应变速率腐蚀蠕变性能测试需求,研制了多级传动系统、腐蚀蠕变装置、腐蚀溶液补液装置。超慢应变速率腐蚀蠕变试验机的研制成功,不仅满足了超慢应变速率试验的需求,同时能够进行材料腐蚀蠕变性能测试,为相关试验提供了稳定可靠的试验装置,具有一定的工程实用价值。

混合腐蚀环境下改性混凝土的力学性能

分别配制包含SO24-,Cl-,NH+和Mg2+,Cl-,NH+的两组高浓度混合腐蚀溶液,对普通混凝土、掺粉煤灰混凝土、掺聚丙烯纤维混凝土和双掺(聚丙烯纤维和粉煤灰)混凝土试件进行快速腐蚀试验,得到了30,60,90,150d下各类混凝土的抗压强度、劈拉强度与弹性模量的变化规律.结果表明:硫酸根混合溶液中腐蚀离子之间呈现相互削弱的关系,延缓了混凝土的损伤过程;而镁离子混合溶液中腐蚀介质则表现出相互叠加的效应,加速了混凝土的侵蚀进程.在混凝土中掺入粉煤灰和聚丙烯纤维进行改性能够显著提高混凝土的抗腐蚀性能,其腐蚀后劈拉强度可以提高25%～57%.改性混凝土成功应用于城市污水处理厂改造工程中,防腐性能优良,经济效益显著.

A7N01铝合金焊接接头中不同区域在不同介质中的电化学腐蚀行为

为了积累A7N01铝合金及其焊接接头在不同介质中的电化学腐蚀数据,采用ER5356焊丝分别焊接了A7N01-T5和A7N01-T4铝合金。采用动电位扫描法分别测试了2种铝合金焊接接头中的母材及焊缝分别在5%(质量分数)NaCl,Na2SO4,NaNO3溶液中的极化曲线,并计算出相应的电化学参数。结果表明:2种铝合金焊接接头中母材在3种腐蚀溶液中的腐蚀倾向大于焊缝,腐蚀速率也快于焊缝;Cl-,SO2-4和NO-3对2种铝合金焊接接头中的母材及焊缝的腐蚀加速作用依次减弱;A7N01-T5母材在3种腐蚀介质中的耐蚀性优于A7N01-T4母材的。

不同腐蚀介质下钢绞线基本力学性能分析

制作了36根钢绞线试件,其中4根未腐蚀,其他32根分别置于酸雨、5%氯化钠、5%硝酸钠和5%硫酸钠的腐蚀溶液中,采用通电加速法使钢绞线加速腐蚀,并通过静力拉伸试验对钢绞线腐蚀后的力学性能进行测试,主要研究在不同腐蚀介质下钢绞线的破坏形态以及腐蚀率对钢绞线力学性能的影响。结果表明:未腐蚀钢绞线的截面断口形态呈杯锥式,腐蚀率为5%~10%时酸雨溶液、5%硫酸钠溶液和5%氯化钠溶液3种腐蚀介质下钢绞线的截面断口形态以杯锥式、铣刀式为主,而腐蚀介质为5%硝酸钠溶液时钢绞线的截面断口形态呈劈裂-铣刀式和劈裂式,其脆性比其他腐蚀介质下更为突出;随着腐蚀率的增加,钢绞线名义屈服强度、极限抗拉强度、极限伸长率等基本力学性能指标显著下降,在腐蚀介质为5%硝酸钠溶液时尤为突出。结合试验结果建立了腐蚀钢绞线双折线本构关系模型。

X80管线钢在鄯善土壤模拟溶液中的腐蚀行为

本文采用失重法、电化学测试、SEM、EDS等方法,研究了X80管线钢在鄯善土壤模拟溶液中的腐蚀行为。结果表明:X80钢在3个测试点模拟土壤溶液中以全面腐蚀为主,局部位置发生点蚀;其在不同模拟溶液中的腐蚀速率大小依次为:AN000>AN065>AN016;随着浸泡时间的增加,Ca2+吸附在X80钢表面并形成Ca的产物层,有效地减缓了X80钢在AN016模拟溶液中的腐蚀。在含盐量较高的土壤环境中,富集在钢基表面的结晶盐对钢的腐蚀具有一定的减缓作用。

409L和410S热轧不锈钢在5种介质中的腐蚀行为

过去,用电化学和浸泡方法综合研究409L,410S热轧不锈钢的腐蚀性能不够。通过电化学和浸泡试验研究了409L和410S 2种热轧不锈钢在80%H2SO4,10%HCl,20%NaOH,6%FeCl3及混合酸(3.2%HCl+3.8%HNO3)中的耐蚀性能,并与奥氏体不锈钢304作对比。结果表明:3种钢的耐腐蚀能力为304>409L>410S。409L比410S耐蚀性好的主要原因:409L含碳量低于410S,碳化物析出极少,且409L基本为单相等轴晶粒,组织比410S均匀;410S中还含30%左右的马氏体,产生大阴极(铁素体)、小阳极(马氏体)的腐蚀微电池,加速了其腐蚀。