膨胀仪法测定黏土稳定剂防膨率的影响因素

室内实验常用膨胀仪测定黏土稳定剂的防膨率。在制作完岩心泄压时,通过在岩心筒内壁上开槽,使筒内压力迅速恢复到大气压,从而制备出外观完好的岩心。研究了膨润土的种类、粒径、膨胀仪测杆与压片质量等因素对防膨率测量结果的影响。研究表明:选择0.075~0.150 mm渤海土、质量最接近的测杆与压片组合(质量差仅为0.0008 g)进行平行实验,得到的防膨率相对平均偏差为0.3%,最大极差为0.7%。

顶杆法膨胀仪的研制及不确定度分析

研制了一套顶杆法膨胀仪,用于测试室温～ 500℃固体材料的平均线胀系数.利用该套膨胀仪对SRM732进行测试,并与美国国家标准与技术研究院提供的标准数据比较,相对误差小于2％.以SRM732测试结果为基础,进行不确定度分析,该套膨胀仪的测试不确定度小于3.2％.

电子玻璃基板再热收缩率测试方法综述

电子玻璃基板是平板显示关键基础材料,随着信息显示产业的发展,TFT-LCD、OLED等显示产品在玻璃表面镀膜刻蚀形成的半导体控制电路越来越精细,在低于玻璃应变点温度进行热处理加工,会导致玻璃结构致密化,使玻璃基板产生收缩效应,称为“再热收缩”。重点介绍了电子玻璃基板再热收缩率7种测试表征方法,包括密度法、拉丝法、模拟法、比长法、压痕法、膨胀仪法和激光法,并且对每种方法的测试原理、优缺点进行分析和阐述,综合而言,比长法和膨胀仪法可用于测量精度要求不高的玻璃品种,而激光法是最为精确和可靠的测量方法,可满足LTPS制程玻璃品种的再热收缩率测量。

烧结-硬化钢的尺寸精度

尺寸精度是铁基粉末冶金零件生产工艺的关键参数。除了和标准粉末冶金低合金钢的压制与烧结相关的尺寸变化外,烧结-硬化合金还会产生从奥氏体转变为马氏体的相变。马氏体是钢中密度最低的相,因此,冷却时马氏体的形成会导致零件显著胀大。当马氏体转变为密度较高的铁素体与碳化物显微组织时,回火的淬硬钢发生收缩。这两种相变对零件的尺寸变化都有很大影响。另外,在Cu与C含量高的马氏体区可能有大量残余奥氏体存在。奥氏体相密度最高,所以残余奥氏体会导致压坯胀大较小。除回火处理外,马氏体与残余奥氏体的存在都会影响零件的最终尺寸。本文考察了两个烧结-硬化钢牌号,同时通过不同的后烧结热处理,研究了这两个牌号钢的尺寸变化和显微组织变化。

23MnNiMoCr54钢的热变形行为

利用DIL 805A型热膨胀仪测定了23MnNiMoCr54钢的热膨胀曲线,结合硬度检验绘制出试验钢的CCT曲线,并对其动态相变及动态再结晶规律进行了研究分析。结果表明,23MnNiMoCr54钢的临界转变点Ac_(3)=806℃,Ac_(1)=713℃,CCT曲线中无珠光体转变区,当冷速≥0.5℃/s时,开始发生马氏体相变。变形量为10%时,变形温度在850~1150℃范围内时,试验钢的奥氏体晶粒边界稳定,晶粒大小没有发生明显变化,没有发生动态再结晶,软化机制以动态回复为主。变形量为40%时,变形温度在850℃时试验钢没有发生动态再结晶,软化机制以回复为主;温度为900~950℃时出现了不稳定的奥氏体晶界和细小晶粒,动态再结晶开始发生;温度为1000℃时,发生了完全动态再结晶。变形量为50%时,变形温度在850~950℃时试验钢出现了不稳定的奥氏体晶界和细小晶粒,发生了部分再结晶;温度为1000℃时,发生了完全动态再结晶。变形量为60%时,变形温度在850~950℃时试验钢出现了不稳定的奥氏体晶界和细小晶粒,发生了部分再结晶;温度为1000℃时,发生了完全动态再结晶。