轻质污泥陶粒研制及其膨胀机理的探讨

阐述了污泥陶粒的发展历史和国内外研究现状,分析了以城市污泥处理厂的剩余污泥为主要原料,辅之粉煤灰和黏土为配料,制备轻质污泥陶粒的配合比及烧成制度,探讨了污泥陶粒的膨胀机理。研究结果表明:焙烧温度对陶粒强度影响最大;污泥比例是影响陶粒堆积密度的主要因素。

硫酸盐侵蚀下钙矾石的形成和膨胀机理研究现状

钙矾石是水泥混凝土硫酸盐侵蚀过程中的重要产物之一,钙矾石的形成可能会引起混凝土膨胀、开裂,本文在讨论水泥混凝土中钙矾石的形成和形貌的基础上,从钙矾石的形成环境-反应机理-形貌-膨胀机理出发综述了不同反应机制下形成的钙矾石对应的膨胀性能及钙矾石型硫酸盐侵蚀的膨胀机理,最后对钙矾石型硫酸盐侵蚀现状进行了总结。

高游离氧化钙水泥的显微结构与膨胀机理研究

运用扫描电子显微镜 (SEM)研究了高游离氧化钙 (f- Ca O)水泥的水化及其在水泥石中氢氧化钙的分布和显微结构特征。讨论了水化早期和后期 Ca(OH) 2 晶体的结晶特性及界面结合关系 ,指出了熟料中成大堆分布的 f- Ca O晶体缓慢水化导致 Ca(OH) 2

澜沧高膨胀凝灰岩的微观结构及膨胀机理研究

研究了澜沧老厂铅矿遇水快速膨胀垮塌型凝灰岩的微观结构,通过扫描电镜观察,对比分析了干凝灰岩、缓慢吸水凝灰岩和浸水处理凝灰岩的SEM图像,在观察凝灰岩的裂缝孔隙特征基础上,分析了凝灰岩膨胀过程中裂缝孔隙的变化、水的流动过程和分解垮塌速度较快的原因,进而讨论了凝灰岩的膨胀机理.研究表明,仅在湿润环境长时间放置后,凝灰岩中才有疏松的水合结晶物,快速浸水凝灰岩中无明显的水合结晶现象,由水合结晶导致的凝灰岩膨胀不具有普遍性,不是凝灰岩快速膨胀分解的主要原因.凝灰岩中普遍存在微片状结构的高岭土,由计算毛细管力的平行板模型可知,微小的片间距使得片间毛细管力较大,导致普遍和强烈的毛细吸水,吸水后微片发生卷曲,片间距剧增并产生大量微孔隙和微裂缝,以致凝灰岩快速膨胀和在水中快速分解垮塌.因此,广泛存在的亲水的片状结构强烈吸水并卷曲,是凝灰岩遇水膨胀垮塌的主要原因.

碱碳酸盐反应的膨胀机理

将具有碱碳酸盐反应活性的骨料置于已知浓度的碱溶液中,通过分析溶液中碱离子浓度的变化,分析和探讨碱碳酸盐反应的膨胀机理。实验证实:去白云石化反应的产物层中除了方解石和水镁石外,还有K+,Na+和CO32-,即去白云石化反应的反应产物K+,Na+和CO32-并不回到孔溶液中,而是保留在产物层中占据一定的空间。因此,去白云石化反应产物所占据的空间大于参加反应的白云石所占据的空间,从而引起膨胀。

静态破碎剂膨胀机理及可控性的研究

本文分析了影响静态破碎剂（简称ＳＣＡ）破碎性能的因素，建立了ＳＣＡ结构模型。在此基础上研究了ＳＣＡ的膨胀机理，提出了增加膨胀力即靠增加膨胀剂的途径。分析了喷孔的原因并提出了杜绝喷孔的理论。新模型完善了ＳＣＡ理论，为开发和研制新型高效无喷孔ＳＣＡ提供了一种方法。通过实验研究诸因素对ＳＣＡ性能影响的基础上，采用正交实验研制了两种无喷孔的高效岩石ＳＣＡ。在分析了ＳＣＡ适用温度范围的基础上研制出解决全温破碎的温度控制计，实现了ＳＣＡ在低温下的破碎，并提高了低温、控制、同步破碎的精确度。

黏土矿物膨胀机理及防膨研究现状

阐述了低渗透储层黏土膨胀机理,详述了黏土防膨剂和防膨技术的研究现状,分析了黏土防膨研究发展趋势,对今后的防膨研究工作提出了建议。

膨胀石墨膨胀机理的研究

在进行石墨膨胀实验的过程中,发现压片后的膨胀石墨不能再次膨胀很大倍数,通过XRD研究得出,膨胀石墨仍具有石墨的结构,并且还发现鳞片石墨中灰分的含量越少膨胀体积越大,这些实验结果证明传统的膨胀机理不完善,由此推断出一个新的膨胀机理,石墨的膨胀不仅发生在层间,还发生在鳞片石墨灰分挥发后留下的空位,并对这一结论作了论证。

污泥页岩陶粒的焙烧膨胀机理探讨

以城市生活污泥为主要原料,辅之页岩为校正原料,制备污泥球型陶粒,并通过正交实验,就陶粒生料配合比、烧成制度对陶粒吸水率、膨胀效果、表观密度的影响进行探讨;阐述污泥陶粒制备的焙烧机理与膨胀机理。研究发现,预烧温度为400℃左右,污泥体系再固定挥发组分为发气组分,且含铁物质析出赤铁矿相,有利于陶粒的膨胀;陶粒的烧结过程与烧涨过程同时进行,二者在不同温度段起到主导作用。

活性污泥膨胀机理及抑制对策的研究形状

分析了活性污泥膨胀的原因，基质浓度、营养物、ｐＨ值等指标中，某一个或多个发生变化均可导致活性污泥发生膨胀，据此，可采取一定措施对它进行预防或消除。

复合氧化物材料的负热膨胀机理

介绍了相转变、桥氧原子的横向热振动、刚性多面体的旋转耦合、固体内压转变、相界面弯曲、阳离子迁移等六种模式的负热膨胀机理。

钨合金膨胀机理的研究

对提高W -Ni-Cu合金的膨胀系数进行了研究 ,结果表明 :合金的膨胀系数随粘结相 (Ni、Cu)含量的增加而加大 ,且合金的膨胀系数基本上符合相加律规律 ;调节合金成分 ,采用最佳工艺条件 ,在保证钨合金具有良好的综合性能的前提下 ,可将W -Ni -Cu合金的线膨胀系数由 5 6×10 - 6 /K提高到 8 0× 10 - 6 /K以上。

油井水泥膨胀剂研究(Ⅱ)——膨胀机理及影响因素

介绍了抑制水泥浆体收缩的有效方法———使用油井水泥晶体膨胀剂。分析了常见的油井水泥晶体膨胀剂的作用机理和影响因素 ,包括膨胀剂的种类、膨胀源 (硫铝酸盐、方镁石和方钙石 )、塑性体膨胀与硬化体膨胀的关系、膨胀压、使用温度、压力、受限程度、水灰比、化学外加剂等。同时 ,结合膨胀机理提出了使用油井水泥晶体膨胀剂对测井时间和固井质量评价的要求。

可自适应膨胀防砂筛管膨胀机理研究

提出了可自适应膨胀防砂新理念,在介绍其基本结构的基础上,对可自适应膨胀防砂筛管的膨胀机理和施工工艺进行了分析,为可自适应膨胀防砂筛管的现场应用提供了理论支持。

Fe-Cu粉末压坯烧结膨胀机理

Fe-Cu粉末压坯在烧结过程中会发生体积膨胀。作者研究了不同烧结温度和烧结时间下Fe-Cu压坯尺寸的变化;运用扩散方程分析了体积膨胀的机理,发现Fe-Cu压坯尺寸的变化原因是:铜扩散到铁粉颗粒内部,而在原来位置留下稳定的孔隙。

太阳能热发电用锂辉石低膨胀陶瓷的制备及其低膨胀机理研究

为拓展低膨胀陶瓷在太阳能热发电领域的应用,本文以澳州锂辉石、星子高岭土和山东石英为原料,通过半干压成型,无压烧成制备了锂辉石低膨胀陶瓷,对其相组成、微观结构、热稳定性和低膨胀机理进行了探讨。研究表明,经1330℃烧成的L2样品(锂辉石70wt%,高岭土20wt%,石英10wt%)的热稳定性最佳,其热膨胀系数为1.13×10-6℃-(10-900℃),抗折强度为53.02 MPa,经30次热震后(1000℃-室温,气冷),L2样品的抗折强度为56.17MPa(强度增加率为5.94%)。相组成和微观结构分析表明,L2样品的相组成为β-锂辉石(Li2O.Al2O.34SiO2)、莫来石(3Al2O.32SiO2)和少量的鳞石英(SiO2)。30次热震后,针棒状莫来石发育更为完全。β-锂辉石固溶游离态SiO2,使样品的热膨胀系数较低,莫来石和磷石英也使样品的抗热震性能得到改善,二者共同作用,赋予样品较好的高温热稳定性,使其满足太阳能热发电的使用要求。

水泥中氧化镁的膨胀机理

本文探讨了轻烧镁砂(MgO)在不同水泥浆体中的膨胀特性,并借助于水化热仪、DTA、DSC、XRD、OM和EM对MgO在不同碱度NaOH溶液和水泥浆体中的水化及其产物Mg(OH)_2的结晶特性进行了较为详细的研究。在此基础上,提出了MgO在水泥中的膨胀机理,并据此建立了膨胀模型。研究结果表明,水泥中MgO的膨胀起因于Mg(OH)_2晶体的生成和长大。膨胀在很大程度上取决于生成的Mg(OH)_2晶体所占据的位置,其次还取决于Mg(OH)_2晶体的尺寸。浆体膨胀的直接推动力为极细小Mg(OH)_2晶体的吸水肿胀力和Mg(OH)_2晶体的结晶生长压力,但后者是主要的。粉煤灰和矿渣使浆体孔隙液碱度降低和浆体多孔是其对膨胀起抑制作用的主要原因。

遇水膨胀类止水材料的膨胀机理

本文讨论了遇水膨胀类止水材料的膨胀机理,特别是膨胀剂的膨胀原理和类型特点,并对此类防水材料的特点进行了简要的说明。

钙矾石的形成与稳定、膨胀机理及应用综述

在硬化水泥浆中形成钙矾石相是混凝土结构遭到破坏的原因之一。形成钙矾石相导致膨胀这一事实以后又被利用来制造膨胀水泥混凝土,以补偿混凝土的收缩或对混凝土施加预压应力。钙矾石相的形成还涉及硅酸盐水泥、石膏矿渣水泥、型砂水泥、抢修水泥等的凝结和强度的发展,特别与形成钙矾石相的早强水泥和早强外加剂的性能密切相关。本文重点介绍了钙矾石的形成与稳定、膨胀的原理及利用。

焙烤食品膨胀机理研究

焙烤食品膨胀的两个条件是:首先要有一个能保住气体不逸漏的有弹性及延展性的组织结构;再就是有足够的膨胀来源,即气体。本文就这两个条件具备的问题进行了探讨,由此初步探讨了焙烤食品膨胀的机理。