航天炉装置氧煤控制的优化与应用

以航天炉为载体,从安装、氧气管线系统控制、粉煤管线联锁控制等方面对影响装置长周期稳定运行的因素进行分析,并对存在的问题进行优化改进。改进后,装置运行稳定性显著提高。

航天炉变换冷凝液系统改造总结

安徽晋煤中能化工股份有限公司一期航天炉装置在2020年上半年的生产中,因为气化碳洗塔堵塞,造成粗煤气带水带尘,系统阻力大、各项消耗高,给后段变换工序运行造成严重影响,影响产能。分析碳洗塔结垢堵塞的原因是水中氨氮质量浓度高、化学需氧量(COD)高。通过改变冷凝液水质解决了碳洗塔结垢堵塞问题,防止粗煤气带水给变换工序造成影响。

混凝沉淀-HBF-二级软化沉淀处理航天炉煤气化废水

结合废水特点与用户需求,将“混凝沉淀-生物固定膜复合(HBF)工艺-二级软化沉淀”组合工艺应用于煤化工综合废水(航天炉煤气化废水为主)的处理中。该工程案例中,乙二醇废水预处理新型高效厌氧脱氮生物反应器(ADN反应器)设计NO_(3)^(-)N容积负荷为1.27kgNO_(3)-N/(m^(3)·d),上升流速为2m/h,停留时间为15.1h;综合废水处理系统中,一级缺氧池设计TN容积负荷为(0.8kgTN/m^(3)·d),一级好氧池设计COD_(Cr)容积负荷为0.8kgCOD_(Cr)/(m^(3)·d),一级好氧池设计氨氮容积负荷为0.2kg氨氮/(m^(3)·d)。运行结果表明,该组合工艺对煤化工综合废水的处理效果稳定。经处理后的出水COD_(Cr)<45mg/L、TN<30mg/L、氨氮<5mg/L,出水水质满足《石油化学工业污染物排放标准》(GB315712015)表1直接排放标准及《合成氨工业水污染物排放标准》(GB134582013)表2直接排放标准。系统运行成本约为3.01元/m^(3)。

航天炉激冷环运行问题的原因分析及解决措施

激冷环是气化炉的核心部件之一,对气化炉的长周期稳定运行具有至关重要的作用。就某公司300 kt/a乙二醇项目气化装置之航天炉粉煤加压气化炉运行过程中激冷环局部堵塞情况越来越严重以及多次发生不同程度烧坏的问题进行原因分析,并针对问题症结采取了相应的优化控制及改造措施,有效缓解了激冷环的堵渣、烧蚀等问题,延长了激冷环的使用寿命,保障了航天炉的长周期、高效运行。

航天炉粉煤加压气化装置阀门阀位检测故障原因分析与改造

航天炉粉煤加压气化装置部分远程控制阀门阀位反馈信号延时迟滞严重、阀门开关状态频繁跳变,严重干扰正常操作,威胁气化装置的安全稳定运行。通过分析阀位检测微动开关和相匹配的安全栅间的结构,发现电气开关周期已达上限,无法正常工作,原因是安全栅选型不当。对安全栅重新选型、安装后,解决了现场阀门位置检测异常的问题,确保了气化装置的安全稳定运行。

旋风分离器在航天炉气化装置中的应用与优化

安徽泉盛化工有限公司320 kt/a氨醇装置原料和动力结构调整项目气化装置采用航天炉粉煤加压气化工艺,项目设计之初在气化装置设置了旋风分离器对粗合成气进行净化。简介本航天炉粉煤加压气化装置的工艺流程设计及旋风分离器系统的设计参数,详细介绍旋风分离器投运后的运行情况及存在的问题,后续通过工艺上不断地优化调整,最终实现了旋风分离器的稳定运行和良好的分离效果,保障了航天炉粉煤加压气化装置的安全、稳定、长周期运行。

泉盛化工航天炉气化装置开车运行总结

介绍安徽泉盛化工股份有限公司航天炉气化装置的设计特点,着重介绍气化装置试车过程中发现的问题及采取的优化改进措施,以及气化装置开车控制要点。实际运行中,各项消耗指标均优于设计标准。在航天炉气化装置试车过程中,通过优化设计,不断消缺,创新改造。实现顺利开车后,保证了装置的稳定运行,降低了生产成本,提升了竞争优势。

稳定航天炉进料系统的探究

简要介绍航天炉进料系统的优化,通过优化磨煤机系统、定期清理纤维筛及在振动纤维筛下增加插板阀等措施,使粉煤粒径及粉煤管线输送符合航天炉的技术要求,保证航天炉系统长期稳定运行。

航天炉粉煤加压气化技术浅析

介绍航天炉(HT-L)粉煤加压气化技术的工艺过程、技术特点及航天炉的结构特征。通过与壳牌、德士古煤制合成气工艺的比较,证明航天炉粉煤加压气化技术不仅先进、安全、高效、无须备用炉、操作简单、环境友好,而且具有开车时间短、电视监控方便和直观等特点。

航天炉粉煤气化装置新疆保利煤试烧运行总结

为解决原料煤供应的地域和煤种差异问题,结合航天炉粉煤加压气化技术特点,对新疆保利煤和陕西神木煤按不同比例进行掺混试烧。总结掺混试烧期间气化炉工况和对消耗的影响,得到了陕西神木煤与新疆保利煤掺烧的最佳工艺条件,即神木煤∶保利煤=30%∶70%、操作温度控制在1 350～1 450℃,在此条件下的工况和工艺指标稳定,入炉煤耗最低;但综合各因素,神木煤∶保利煤=50%∶50%的经济效益最佳。

航天炉粉煤加压气化装置渣口压差高的原因分析及处理

航天炉粉煤加压气化炉投运以来,出现渣口压差大的现象,影响气化炉的安全运行。分析了渣口压差的形成,以及煤质、操作温度、设备材料、安装质量对渣口压差高的影响,提出了根据生产操作情况及时调整工艺,控制渣口压差在正常范围内,可保证装置长周期运行。

航天炉粉煤加压技术气化粗渣的研究

利用X-射线荧光分析仪、X-射线衍射仪、扫描电子显微镜-能谱仪、显微共焦激光拉曼光谱仪等手段,研究了航天炉粉煤加压气化粗渣的化学组成、物相组成和微观结构;并通过物理解离和筛分来分离气化粗渣中的碳,了解粗渣中碳的分布情况、微观结构和存在形式。结果表明:(1)航天炉(HL-T)气化粗渣中含有大量的玻璃相和残碳,经过1000℃加热、自然冷却后析出钠长石和钙长石等晶体;(2)航天炉(HL-T)气化粗渣经过物理解离和筛分后,粗渣中的碳富集在粒径小的物料中。通过分析,此渣可用于制备泡沫玻璃。

航天炉粉煤气化装置长周期稳定运行总结

通过对工艺的不断优化和对设备的改进,安徽晋煤中能化工股份有限公司航天炉粉煤气化装置的运行周期和稳定性不断提高。从工艺控制和设备管理两方面对航天炉粉煤气化装置稳定运行的控制思路和方法进行了论述。

航天炉全烧高硫、高灰分、高灰熔点劣质无烟煤的研究

晋煤集团天溪公司航天炉全烧高硫、高灰分、高灰熔点(“三高”)劣质无烟煤研究项目依托晋煤集团启动的天溪公司造气工艺技术改造项目,用两台φ3.2 m的航天炉替代天溪公司原有的7台灰熔聚流化床气化炉;同时,对变换系统、低温甲醇洗系统、空分系统及公用工程进行相应的配套改造;改造后,系统达到设计产能,航天炉系统已实现长周期稳定运行;通过自主实施航天炉系统全烧“三高”劣质无烟煤的针对性改造40余项,进一步提高了装置产能,延长了气化炉的运行周期,降低了装置消耗,实现了“三高”劣质无烟煤的洁净化利用。

航天炉粉煤贮罐过滤器堵煤原因分析及对策

在航天炉从试车投产至稳定运行期间,多次出现粉煤贮罐过滤器锥部堵煤现象。经过逐一排查分析,发现是由于氮气吹扫管线风量较大、防雨罩结构不合理、贮罐内外温差较大导致粉煤贮罐过滤器锥部的堵煤。采取了有效的预防和整改措施后,解决了堵煤问题,保证了煤粉加压输送系统的长周期稳定运行。

航天炉灰灰水系统药剂优选

介绍了絮凝剂的作用和工作原理,从水质质量、生产成本及劳动强度等几个方面综合考虑,对航天炉灰水系统药剂进行筛选。试验结果表明,采用絮凝剂XN412QL,减轻了操作工的劳动量,得到的航天炉水质较好,悬浮物含量较低,降低了生产成本,每年可节约药剂成本37万元左右,提高了航天炉装置的运行效益。

航天炉黑水沉降系统项目技改及应用

通过对航天炉装置中沉降槽系统的改造,实现了2套气化炉黑水到沉降槽的互通,有效缓解了灰水系统的结垢、腐蚀情况,实现了沉降槽系统的计划性检修。经技改调整后,沉降槽溢流口灰水悬浮物的质量浓度仍能稳定在60 mg/L以下,既能满足航天炉装置长周期稳定运行的需要,又降低了药剂使用成本。

航天炉煤种适应性分析

以新乡中新化工有限责任公司投资建设了20万t/a乙二醇项目及配套的PSA装置为例,针对乙二醇项目投产后,为乙二醇装置提供的CO产品气中CH4含量较高这一重大问题,立足本地煤种,优化配煤,通过对5种煤炭在中新化工航天炉装置的试烧对比分析,得出结论:下沟煤较为理想,可以有效地从源头上控制合成气中CH4含量高的问题,节约了单位生产成本。

航天炉煤气化灰渣的浸出特性分析

针对干法煤气化的代表工艺之一——航天粉煤加压气化技术的实际生产情况,采用我国现行固体废物浸出毒性鉴别程序,选取8个代表性煤气化产灰渣样品进行浸出特性分析。结果表明,8个样品均无浸出毒性,指标远低于标准要求限值;采用美国TCLP检测方法检测其中2个样品,也无浸出毒性。参照我国现行固体废物腐蚀性鉴别标准,8个样品浸出液的p H值均大于7.0,最高10.9。依据我国现行一般工业固体废物标准,A-C1及A-C2属于第II类一般工业固体废物,其余6个样品属于第I类一般工业固体废物。

航天炉中压锅炉循环水泵改造及运行总结

结合航天炉气化装置实际运行情况,探讨中压锅炉循环水泵节能降耗的可行性,通过改变叶轮直径和降低泵扬程,在确保气化炉水冷盘管换热效果的同时,降低泵的电耗,提高装置的运行效益。