火灾节流过程参数变化时序及其影响因素的研究

巷道火灾节流过程中各物理参数变化时序是正确模拟非稳态火灾过程和救灾决策的基础。通过实际规模的火灾试验,三维布点,自动采集数据。研究揭示:节流发生的时段为着火初期燃料挥发分的快速释放和燃烧的数分钟以内;此时,烟温小于330℃,升温速率为138℃/min,耗氧速率为3.4%/min,阻力的响应速率为8.5Pa/min;着火分支节流函数的最小值为0.83,其入口风速滞后下降速率为1.67×10-3m/s2;温度峰滞后于氧气浓度谷点、节流函数最小点和阻力峰的时间分别为1.6min,4.2min和5.6min,使用温度峰值计算最大阻力的传统方法是错误的。提出了描述节流度的定量方法,并导出了影响节流效应的因素为系统和风机特性参数、火灾发生的位置、比燃料消耗速率、火风压和热阻的方向及增长速率。

节流过程中的致冷与致热分析

在真实气体物态方程中,压强和体积的修正项导致了节流过程的致冷和致热.通过对范德瓦耳斯方程的分解,从理论上得到了压强的修正项导致气体致冷,体积的修正项导致气体致热的结论.结合节流过程,从实验角度进一步分析了致冷和致热的物理原因.最后,从真实气体分子相互作用势的角度出发,探讨了分子间的吸引作用导致气体致冷的机理.

超临界水射流焦汤系数计算与节流过程降温效果分析

高温流体通过喷嘴是节流流动的过程,会引起流体内部温度的变化,将影响高温射流冲击力与热裂解效应等。应用超临界水物性方程与焦汤系数的定义公式,推导出了射流通过喷嘴过程的焦耳汤姆逊系数的求解公式,并编制程序迭代求解,得到不同参数条件下焦耳汤姆逊系数分布特性与变化规律,并采用焦汤系数计算公式,计算得到不同参数下过喷嘴节流过程中降低温度值的变化规律。结果表明,在25~65 MPa和650~1 000 K的条件下,焦耳汤姆逊系数为正,随着反应腔内温度的增加,焦耳汤姆逊系数先增大后减小,在文中条件下的最大值为4.92;而随着反应腔内压力的增加,焦耳汤姆逊系数降低,在65MPa,650 K条件下取得最小值0.22。焦汤效应的最大值均出现在过热蒸汽区,且随着温度的增加,最大值偏离分界线。在射流喷射过程中,温度压力降低值不可忽略,文中条件下最大可达73.5 K,应当合理设置反应腔内温度压力值,降低高温射流通过喷嘴过程的温度损失。

气体的绝热节流过程不是等焓过程

说明气体的绝热节流过程不是等焓过程 ,指出用焦 -汤系数 μ= T p H来说明焦耳 -汤姆孙效应所存在的弊端 。

弱简并理想气体节流过程的讨论

讨论了弱简并理想气体的节流过程中量子关联效应对焦耳 -汤姆孙系数的影响 ,得出玻色气体的焦 -汤系数小于零 ,费米气体的焦

节流过程及其热力学特征

本文从焦耳-汤姆逊实验的背景、实验装置的设计、涉及的热力学基本原理以及热力学处理出发,综合分析讨论了节流过程的热力学特征。热力学第一定律对实际气体的成功应用,证明了节流过程是一个恒焓过程。

节流过程热力学特性及工程计算

分析节流过程中系统储存能与流动功之间的转换关系以及内位能变化对节流温度效应的影响,从能量转换与温度效应方面说明绝热节流与绝热膨胀过程之间的区别,给出实际流体节流的热力学性质计算方法,对过热水蒸气和未饱和水的绝热节流过程进行计算。计算结果表明:未饱和水节流气化相变导致过程的冷效应更加显著。

毛细管绝热节流过程焓变化特性的理论分析与实验验证

计算分析了焓相等和滞止焓相等情况下毛细管中R22节流特性参数及其变化规律,并将两种情况下所选取的毛细管与真实制冷系统毛细管比较。理论计算和实验结果都表明滞止焓相等才是毛细管绝热节流的基本特性,而绝热节流焓相等的理论不够准确。

玻色气体节流过程的参量变化分析

考虑弱简并和分子间相互作用引起系统的内能变化,导出弱简并非理想玻色气体的内能、配分函数和物态方程,再根据相关的热力学关系,推导出了系统的焦-汤系数.结果显示:弱简并非理想玻色气体系统的焦-汤系数要受到分子相互作用和系统的量子简并程度影响.若系统分子间相互作用表现为排斥作用,经节流后,系统温度变化的方向以及临界状态都要受到分子相互作用大小和简并强度的影响;若系统分子间相互作用表现为吸引作用,经过节流过程后,系统温度的变化存在极限值,不能通过节流的方法使系统温度的改变达到该极限值.

低温节流过程实验装置研制及初步实验验证

为了深入理解航天低温推进剂在热力排气系统中的节流特性,本文推导了过冷低温液体节流后气相质量分数与入口液体过冷度之间的热力学关系,设计并搭建了一套用于研究低温流体节流前后气液两相流状态特性的实验装置。以液氮为研究对象,测量了过冷液氮节流前后压力、温度等状态参数以及质量流量。研究结果表明,气相质量分数和节流后空化区最大温降之间,空化数和压比之间均存在近似线性关系;在节流前压力一定的情况下,节流后的气相质量分数随着过冷度的增大逐渐减小,也近似呈线性关系,实验所得斜率与理论值误差1.3%,验证了热力学关系的正确性,实验装置功能满足设计目的和测试要求。

节流过程的转换曲线

节流过程的转换曲线王昌寿（安徽省直电力职工大学合肥２３０００１）１节流过程的转换曲线让气体在稳恒状态下缓慢地通过多孔塞或狭窄紧缩管，能够使气体有效冷却，这个过程称节流过程或多孔塞过程。几乎所有热学书中都有这一过程的描述和讨论〔１—４〕。由于节流是在绝...

关于节流过程中反转曲线方程的讨论

节流过程是热力学的基本过程之一,它描述了实际气体在绝热等焓过程中的温度变化,其变化趋势由反转曲线方程决定。本文首先回顾了反转曲线方程的一般计算方法,并利用实际气体的Onnes状态方程,推导了它的严格形式。进而,利用两种常用的状态方程(van der Waals方程与Dieterici方程),得到了反转曲线方程的近似的具体形式。进而,以氮气为例,将理论结果与实验数据进行了系统的比较,发现由这两种状态方程得到的反转曲线分别在低温区及高温区与实验数据相符。最后,分别对两者产生偏差的区域进行了分析。

节流过程为何与临界温度有关?

本文讨论 3范氏气体产生的焦耳一汤姆孙效应 。

关于节流过程的一点注记

本文推广了等压过程的概念,且在此丛础上得出了节流过程是等压过程的结论。

节流膨胀过程的致冷与致热的热力学分析

气体在节流膨胀过程中,压力不断减小,体积不断增大,从而导致体系的温度、内能、熵等状态函数相应发生改变,对于不同的气体,这些变化也相应不同。本文讨论了不同种类的气体产生的焦耳一汤姆孙效应,结果表明:从理论上得到了压强的修正项导致气体致冷,体积的修正项导致气体致热的结论。进一步从真实气体分子相互作用势的角度出发,探讨了分子间的吸引作用导致气体致冷的机理。

LNG及其他流体储运过程热力学研究综述

比较LNG海运和管输的费用,体现LNG管输的经济性潜力和研究价值。通过分析AGA8—DC92、传统立方型以及GERG_2008状态方程对LNG及其相似流体热物性参数计算精度和适用范围,显示了GERG_2008方程体系高精度和广域性特点。分析泄漏过程危害及扩散研究模型,给出泄漏常用DEGADIS、重气云团箱计算模型。列举烃类流体节流过程分析常用的P-R法,并总结出基于GERG_2008方程体系的LNG及其类似流体节流过程热力学分析体系。

超临界二氧化碳管道杂质对节流温降的影响

超临界二氧化碳管道输送安全是碳捕集与封存技术(Carbon Capture and Storage,即CCS)的一个重要环节。当超临界管道压力过高时,一般采用节流方式泄放管内高压,节流过程产生的温降可以根据绝热假设进行预测。根据绝热假设及能量守恒关系,通过求解临界节流过程中出口速度与音速的关系式,建立临界节流比与绝热指数关系;烟气二氧化碳中含有杂质,会影响节流过程中产生的温降,根据伯努利方程及等温焓差迭代方法计算节流温降,并依据二元交互作用系数混合规则分析超临界二氧化碳管道中杂质对节流温降的影响。研究结果表明:当二氧化碳中含有的杂质为二氧化硫时,有助于提高节流后的温度,并降低发生干冰堵塞的可能,然而当杂质为氮气时则会进一步降低节流后的温度。通过实例分析给出烟气二氧化碳节流具体操作建议:当采用多级节流时,较高的初始温度可以防止放空管出口处形成干冰。

范德瓦尔斯气体热力学过程的研究

推导出范德瓦尔斯气体准静态过程微分方程,指出范德瓦尔斯气体多方过程满足的条件是(C-CV)/R=常数,并推导出范德瓦尔斯气体节流过程致温致冷的判别条件.

LPG系统节流问题的分析计算

根据焦耳一汤姆逊效应,在绝对节流过程中,液化石油气(LPG)气体会引起温降而产生冷凝液,因此,有必要计算和补偿预防其再液化所需的热功率。

CO_2节流及其应用于电子散热的探讨

基于CO_2气体绝热节流J-T系数实测值,计算了四种不同状态CO_2气体在绝热节流后所产生的温降。结果显示节流过程压降越大、节流前气体温度越低,节流产生的温降也越大。CO_2气体节流降温后产生的低温气体,与常温空气冷却相比具有散热效果好的特点,可应用于一些高热流密度电子器件的散热,是一项值得研究与开发的散热技术。