R22,R410A,R407C和R134a在花瓣翅片管管束外的冷凝传热强化

通过实验测试了饱和蒸汽温度分别为35℃和39℃时,制冷工质R22、R134a、R407C和R410A在花瓣翅片管管束外的冷凝传热性能,壁面过冷度从3℃至8℃。实验结果表明,各制冷工质在饱和蒸汽温度35℃时的管束平均冷凝传热性均优于39℃;且随着壁温差的增大,制冷工质R22、R134a和R410A的平均管束外冷凝传热系数逐渐减小,而R407C则反之;此外受管束效应的影响,相同壁温差下,制冷工质在试验管管外的冷凝传热系数随管排数的增加而降低。

空气横向掠过花瓣状翅片管传热强化性能研究

本文报道空气横向掠过花瓣状翅片管的传热强化实验研究结果，分析比较了七种花瓣状翅片管（翅间距Ｐ／Ｄｏ＝０．０５２６～０．１３２，翅片高ｈ／Ｄｏ＝０．０９４７～０．１２６）的传热强化机理与性能，给出了包括翅片参数在内的传热准数与流体阻力系数关联式，找出了较佳翅片参数范围。本文还比较了花瓣状翅片管与波纹状高翅片管的传热强化性能，比较结果表明，花瓣状翅片管在节省空气换热器管材消耗方面明显优于波纹状高翅片管。

双组分混合物在花瓣形翅片管上的冷凝传热

对双组分混合物在一种新型强化传热管———花瓣形翅片管上的冷凝进行了实验研究和机理分析．实验结果表明，双组分混合物在水平花瓣形翅片管上强制对流冷凝时的传热膜系数是光滑管的５～６倍．

高粘度流体横掠花瓣管管束的参数优化

运用数值模拟和正交试验的方法,设计并开展了高粘度流体横掠花瓣形翅片管管束的试验。试验选取了实际中一个有代表性的结构进行建模,依据流速、翅片高度、节距和偏转角度的不同取值进行分组,对每一组数值计算,从而确定了流体在花瓣形翅片管管外流动的对流换热系数α和压降Δp的影响因素及其影响情况。用传热综合因子η来评估传热效果的好坏,结果表明u=0.5m/s,a=2.5mm,b=0.9mm,β=6°为最优的参数组合,综合传热因子达到1.9。

R407C在花瓣型翅片管与低肋管外的冷凝传热性能对比

在蒸汽饱和温度为39℃，壁面过冷度为3—9℃条件下，实验研究了R407C在水平花瓣型翅片管和低肋管外的冷凝传热性能。结果表明，管外冷凝传热系数均随着壁面过冷度的增加而增大，在相同壁面过冷度下，花瓣型翅片管的管外冷凝传热系数是光滑管的4．6—5．4倍，比低肋提高了15％-25％，证明花瓣型翅片管具有良好的强化非共沸混合工质冷凝传热性能。

非共沸混合物在强化管管束外冷凝的实验研究

对非共沸混合物Ｒ１１／Ｒ１１３在花瓣型翅片管管束外的全冷凝过程进行了实验研究，结果证实花瓣型翅片管能较好地强化非共沸混合物Ｒ１１／Ｒ１１３的冷凝以及管束效应很小。还讨论了平均冷凝传热系数与摩尔分数的关系。

R_（113）在水平管环隙空间强化冷凝传热研究

本文研究了花瓣形翅片管（ＰＦ管）在水平套管之环形通道内强制对流冷凝的传热性能及传热强化机理．实验结果表明：Ｒ１１３在ＰＦ管外的冷凝给热系数是光滑管的１１～１８倍，通过分析实验结果及观察实验现象得知：由于ＰＦ管具有特珠的翅片结构，既能充分发挥冷凝液的表面张力作用，又能干扰气液两相流的流态，增加边界层的湍流，因而对强化套管环隙间冷凝具有明显效果。

螺旋隔板换热器壳侧传热与流阻性能研究

螺旋隔板是强化管壳式换热器壳侧传热十分有效的壳程结构型式。以现场的压缩空气为工质 ,分别对花瓣状翅片管 (以下简称为 PF管 )与低肋管在螺旋隔板支承下的传热与流阻性能进行实验研究。结果表明 ,花瓣状翅片管比低肋管具有更优越的传热性能 ,在同等的 Re下 ,PF管螺旋隔板换热器的壳侧传热系数比低肋管螺旋隔板换热器高出 40 %～ 60 % ,而且其压力损失比低肋管低 30 %～ 40 %。