蒙乃尔合金熔炼工艺实践应用

介绍了蒙乃尔合金吸气特性及气孔形成机理,分析了熔炼工艺对蒙乃尔合金铸件气孔的影响。针对蒙乃尔合金铸件制造过程的关键点和难点,在造型工艺、熔炼工艺方面采取了相应改善预防措施,解决了蒙乃尔合金铸件气孔问题。

电感耦合等离子原子发射光谱法同时测定蒙乃尔合金中14种元素

建立用电感耦合等离子体原子发射光谱法测定蒙乃尔(Monel)合金中Al、B、Co、Cr、Fe、Mn、Ti、Mg、Si、W、Sn、Ca、Mo、V 14种元素含量的分析方法。称取0.1000 g样品,置于聚四氟乙烯烧杯中,先加入10 mL反王水,再加入1 mL磷酸和10 mL质量浓度为30%的酒石酸,进行电热板消解,在优化的仪器工作条件下对基体匹配的混合标准工作溶液进行测定。结果表明,以钇元素作为内标,14种元素在一定质量浓度范围内与光谱强度具有良好的线性关系,相关系数均不小于0.9993,检出限为0.0009%~0.0054%,测定结果的相对标准偏差为0.51%~4.28%(n=8),样品加标回收率为95.0%~110.0%。该方法适用于蒙乃尔合金中多种元素的测定。

蒙乃尔(Monel)合金的焊接

Monel-400合金是一种机械性能和加工性能好,耐蚀性强的Ni-Cu合金,随着加工制造业的发展,其使用量也在逐步增加,本文通过焊接工艺试验,制定合理的焊接工艺参数,并针对易出现的缺陷,提出预防措施。

非真空中频感应电炉熔炼蒙乃尔合金

采用增大中频无芯感应电炉的功率质量比 ,提高电源频率和预埋石墨坩埚等手段 ,加快了电炉的熔化速度 ,缩短了熔化时间 ,降低了蒙乃尔合金的含气量和有害杂质 。

航用蒙乃尔合金摩擦磨损特性的研究

研究了不同组织和摩擦条件下蒙乃尔合金的摩擦磨损性能。结果表明:无论在干摩擦条件还是航空煤油润 滑条件下,具有单相显微组织的蒙乃尔合金具有最佳的摩擦磨损性能,即摩擦因数和磨损失重量均最低,而铸态组 织,尤其晶粒大,其摩擦磨损性能都较差。

铸造蒙乃尔合金的冶金特性

阐述了铸造蒙乃尔合金的化学成分、金相组织、机械性能和耐蚀性能。着重分析了蒙乃尔合金的吸气、氧化、收缩等熔铸冶金特性。作者指出;只要采取正确的熔炼工艺并对合金熔体进行适当的处理,在非真空条件下完全可以生产出优质的蒙乃尔合金铸件。

蒙乃尔K-500合金潜油电泵轴性能的研究

试验研究了为提高MonelK－500合金铸锭的成分均匀性、降低夹杂物、保证冶金质量、提高各工序的成材率，以及酸洗、热处理加工等各项关键技术，由此保证了产品的性能和生产的稳定性，使国产泵轴性能达到进口同类产品水平。

熔体保温时间对含硅蒙乃尔合金组织与硬度的影响

在真空条件下制备了含硅蒙乃尔合金,采用OM、SEM、TEM与XRD研究了该合金铸态组织特征以及熔体保温时间对含硅蒙乃尔合金硬度的影响。结果表明:合金铸态组织由树枝状α固溶体基体、弥散分布于基体的次生β相及枝晶间呈网状分布的α+β共晶相组成;随着熔体保温时间延长,合金组织中枝晶尺寸先减小后增大,α+β共晶相先减少后增多;合金硬度随保温时间延长呈现出先升高后降低趋势;熔体保温60 min时,合金组织中枝晶尺寸最为细小,α+β共晶相含量最少,合金的硬度达372 HB的最高值。

Ni-Cu(蒙乃尔)合金管道结构的焊接

Ｎｉ┐Ｃｕ（蒙乃尔）合金管道结构的焊接徐国建张军刘立吴英杰（沈阳工业大学１１００２３）（抚顺发电厂）关键词管线焊接Ｎｉ┐Ｃｕ（蒙乃尔）合金管道工艺试验１引言某厂５００＃管体为Ｎｉ－Ｃｕ（蒙乃尔）合金管道结构，管道内通烷基苯，该项目是“八五”后期国家重...

蒙乃尔合金与Q235钢的焊接

在石化工业中经常遇到蒙乃尔合金与其它钢种的异种金属焊接问题。蒙乃尔合金焊接时易产生热裂纹、气孔及未熔合,因而合理地选择焊接材料和焊接参数是其焊接的技术关键。试验采用蒙乃尔400板材,厚5mm,Q235钢板厚5mm,不锈钢板厚5mm。焊接材料为镍基焊条（Ni101。

高频感应燃烧-红外吸收光谱法测定蒙乃尔镍铜合金中碳

蒙乃尔(Monel)合金是一种以镍、铜为基体成分的特种耐蚀合金,典型成分为67%Ni-30%Cu。现行标准方法GB/T 21931.1—2008《镍、镍铁和镍合金碳含量的测定高频燃烧红外吸收法》对Monel合金在内的分析条件不甚明确,且实验中存在熔融物喷溅等现象,基于此,开展了高频感应燃烧-红外吸收光谱法测定Monel合金中碳含量的方法研究。探讨了助熔剂、样品量对碳含量测定的影响,并从检出限、精密度、回收率等方面进行方法学评价,建立了适用于Monel合金中碳含量测定的专用方法。确定的最佳分析条件为:称取0.20~0.30g样品于陶瓷坩埚中,加入1.5~2.0g钨粒作助熔剂;采用钢铁标准样品校正仪器,校准曲线的线性相关系数r=0.999。方法的检出限为0.001%,定量限为0.003%。应用于Monel K500、Monel 400实际样品中碳的测定,结果的相对标准偏差(RSD,n=8)小于3%。加入钢铁标准样品进行加标回收试验,回收率为92%~106%。本法结果同GB/T 21931.1—2008一致。

蒙乃尔合金焊接工艺研究

对丁二酰亚胺添加剂吸收塔内加热器蒙乃尔合金(NiCu28-2.5-1.5)的焊接工艺进行了探索。

热处理对含Si蒙乃尔合金组织及硬度的影响

研究了热处理工艺对含Si蒙乃尔合金组织及硬度的影响。结果表明:固溶温度在820～1120℃之间,合金随着固溶温度的升高,晶界处的β-Ni3Si相的数量明显减少;当固溶温度达到1020℃时,晶界处β-Ni3Si相完全溶解;随着固溶温度的进一步升高,当温度达到1120℃时,晶界因熔化而出现了鱼骨状过烧组织。时效温度在500～700℃之间,合金随着时效温度的升高,合金中的β-Ni3Si强化相的数量逐渐增加,硬度也随之增大;在时效温度为600℃时,β-Ni3Si强化相析出的数量最多,合金硬度最高;时效温度为700℃时,合金中的部分β-Ni3Si相聚集长大,合金硬度降低。

熔体温度对含硅蒙乃尔合金组织与硬度的影响

采用真空熔炼工艺制备含硅蒙乃尔合金,研究了熔体温度对含硅蒙乃尔合金组织与硬度的影响。结果表明:合金组织均由树枝状α固溶体基体、弥散分布于基体的次生β相以及枝晶间呈网状分布的α+β共晶相组成;但随着熔体温度的升高,合金组织中枝晶及枝晶间的α+β共晶相逐渐细化,枝晶上弥散分布的次生β相尺寸减小,数量增多,同时合金的硬度呈现明显的上升趋势;熔体温度为1450℃时,枝晶尺寸、共晶β相尺寸以及次生β相的尺寸均最为细小,组织最为致密,合金硬度值达最大值3.72GPa;而继续升高温度到1500℃,合金组织及硬度值较1450℃时并没有明显变化。

蒙乃尔合金管TIG焊试验研究

采用合理的焊接工艺和国产焊丝对M400蒙乃尔合金管进行TIG焊,对焊接接头进行拉伸、弯曲、硬度、耐腐蚀试验和微观组织观察,均取得了良好的试验结果,该工艺已成功地应用于生产.

硼对含Si蒙乃尔合金组织与性能的影响

在含Si蒙乃尔合金中添加微量B(硼)元素,研究B含量(质量分数)对含Si蒙乃尔合金组织及耐蚀性能的影响规律及机理,以期开发性能更佳的含硅蒙乃尔合金。通过金相显微镜观察合金的显微组织,根据电极化曲线分析合金的耐腐蚀性能。结果表明:在0～0.10%B范围内,随着B含量增加,合金枝晶组织开始细化,α(Ni)+β-(Ni3Si))共晶组织由网状向断网状发展,合金的腐蚀电位逐渐正移,腐蚀电流逐渐减小;B含量达到0.03%时,枝晶组织明显细化,共晶组织形貌呈断网状,此时合金的腐蚀电位最高,腐蚀电流最小;进一步增加B含量,枝晶组织开始粗化,共晶组织形貌又开始向网状发展,合金的腐蚀电位开始负移,腐蚀电流逐渐变大。合金组织明显细化及合金耐蚀性能提高的主要原因是微量B元素在合金中起到强变质剂作用。

硼对含Si蒙乃尔合金组织及硬度的影响

研究了添加不同含量的B对含Si蒙乃尔合金铸态组织及硬度的影响。结果表明,在0～0.10%B(质量分数)范围内,随着B含量的增加,合金枝晶组织开始细化,共晶组织形貌由网状向断网状发展;B含量达到0.03%时,枝晶组织明显细化,共晶组织形貌呈断网状;进一步增加B含量,枝晶组织开始粗化,共晶组织形貌又开始向网状趋势发展。在0～0.10%B范围内,随着B含量的增加,合金的硬度呈先提高后降低的趋势;B含量达到0.03%时,合金的平均硬度HB达到最高值3440MPa。合金组织得到明显细化及合金硬度得到提高的主要原因是微量B元素在合金中起到强变质剂作用的结果。

蒙乃尔合金活性化TIG焊工艺

介绍了采用活性化焊剂TIG焊(A-TIG)对蒙乃尔合金400进行焊接的工艺评定情况。在A-TIG焊条件下,该工艺可以单面完成6mm及双面完成10mm直边对接板的焊接;对焊接头进行的金相组织和力学性能试验表明,使用A-TIG焊不仅能够大幅度增加焊接熔深,还能获得优良的力学性能;同时可节省昂贵的焊材。A-TIG焊焊接蒙乃尔合金是一种值得推广的焊接新工艺。

蒙乃尔合金焊接时的有关技术要求

蒙乃尔合金是耐氢氟酸的优质材料,但该材料迄今尚无正式的焊接规程可供使用。本文在考察和调研的基础上,提出了该合金焊接时的有关技术要求,这些“技术要求”尽管并非正式标准,但仍可供同行参考使用。

蒙乃尔合金铸件生产试验

叙述了用一般中频感应电炉熔炼蒙乃尔合金的工艺方法，以及用离心浇注的方法生产蒙乃尔合金铸件的情况。探讨了非真空熔炼的熔炼工艺等技术问题，以使材质达到国内外标准水平。