蒸气吞吐井产能预测方法

目前研究蒸气吞吐的解析模型主要有前缘驱替模型和重力超覆模型两类。文章根据蒸气吞吐井的生产特征,建立了两区复合油藏拟稳态数学模型;根据注入地层的热量为热损失与地层吸收的热量之和,计算出加热半径;注蒸气导致原油粘度下降是热力开采的重要机理之一。很多非牛顿流体的流变行为可以由幂律关系表征,文章用负幂指数形式来处理粘度在热区径向的变化,推导出一个新的考虑表皮系数产能公式。利用Marx-Langehei m计算加热区半径,对公式中的参数取值作了说明,并进行了实例研究。

水热裂解辅助蒸气吞吐强化辽河油田稠油开采的效果

研制和筛选适合蒸气吞吐条件下强化稠油水热裂解的催化剂柠檬酸镍和供氢剂HD-1,并对其催化、供氢性质进行实验评价.结果表明:柠檬酸镍可与油藏矿物协同催化稠油水热裂解反应,使降黏率达到68.2%,平均相对分子质量降低33.9%,含硫质量分数降低0.45%;供氢剂HD-1可使稠油水热裂解程度进一步增加,降黏率达到75.9%,平均相对分子质量降低36.7%,含硫质量分数降低0.61%,并且降低胶质、沥青质的含量,提高饱和烃和芳香烃的收率.矿场试验结果表明,与上周期对比,试验井周期生产天数延长,平均日产油量增加,生产状况明显改善,水热裂解辅助蒸气吞吐开采稠油技术对增加蒸气吞吐稠油井的周期产油量、提高油气比和回采水率有明显作用.

蒸气吞吐采油井化学解堵剂实验研究

辽河油田的稠油油藏大多数为水敏性地层，粘土矿物中蒙脱石含量很高，原油中胶质沥青含量很高，加上钻井过程中泥浆对油层的污染等多种因素，造成油井井底附近油层堵塞，严重影响油井蒸汽吞吐开采效果。本文报导的ＢＪ－３０与ＡＲＰ－８８０１两种解堵剂联用技术，能有效地解除井底有机物的堵塞，提高地层渗速率，降低注汽压力。１９８９．４－１９９０．８在辽河油田杜４８区块进行了２０口井现场解堵试验，效果良好。

春风排601区块浅薄层稠油单控经济可采储量研究

受地质和开发的各种因素影响,浅薄层稠油在不同的吞吐阶段,开发规律差异比较大,可采储量难以预测。以春风油田排601为例,结合剩余经济可采储量主控因素分析及递减理论,在注汽工艺技术及水平井长度基本一致的条件下,对影响可采储量的储层厚度和原油黏度两大因素进行研究,分别采用月度开发动态规律、周期内生产规律及周期间开发规律3种方法对排601剩余经济可采储量进行评价。应用表明,3种方法预测的可采储量相对误差都比较小,对稠油热采单元可采储量评价具有一定的借鉴意义。

国内首例井下水热裂解催化降粘开采稠油现场试验

介绍了国内首次井下催化降粘开采稠油的现场试验。试验结果表明 :采用合适的水热裂解催化剂 ,配合适当的注入方式 ,在蒸汽吞吐的条件下 ,可以实现井下催化降粘开采稠油的目的。辽河油田稠油经处理后 ,采出稠油的粘度大大下降 ,油井产量增加 ;采出油的饱和烃、芳香烃含量增加 ,胶质、沥青质含量减少。本项研究的成功 。

石油磺酸盐复合体系在稠油热采领域的应用研究

胜利油田稠油热采主要采用蒸汽吞吐的方式。其中新开发稠油区块注汽压力高、注汽干度低和老区多轮次吞吐后采收率低、油汽比低是影响热采效果的主要因素。油水之间的高界面张力导致蒸汽驱替效率低是多轮次吞吐后开发效果变差的主要原因之一。针对以上问题开展石油磺酸盐复合体系提高稠油开发效果室内研究，对石油磺酸盐复合体系配方进行优化研究，通过高温岩心驱替实验研究磺酸盐复合体系降低注汽压力的能力，研究石油磺酸盐复合体系提高注入蒸汽驱替效率和岩心采收率的能力，研究不同注入方式对提高采收率的影响，研究结果表明石油磺酸盐体系可有效降低蒸汽注入压力，提高驱替效率和岩心采收率。2004年在胜利油田单家寺油田、孤岛油田、孤东油田现场应用12井次，单井降低注汽压力0．5～2．6MPa，周期采油量增加190～480t，截至2004年底已累计增油4600t。

重力热管式抽油杆柱吸收地热加热井筒技术

针对目前蒸气吞吐井采用的电加热及热流体循环工艺存在的能耗大、运行成本高及井下作业复杂等问题,依据热管原理,将机抽井中的空心抽油杆经过加工处理改制成具有高效传热功能的重力热管,形成利用抽油杆柱吸收地热加热井筒新技术;介绍油井现场制造重力热管式抽油杆柱的操作工艺;依据辽河油田3口试验井资料分析加热井筒新技术适用条件及影响因素.结果表明:对于油层深度<1300m、油层流体温度为100～120℃、油层条件下原油黏度<10Pa·s、周期注气量≥2000m3及产液量≥15m3/d,在产液量20m3/d以上的蒸气吞吐井应用这种新技术可以取得加热井筒的好效果.

高耐温剂与酚醛树脂的合成及其性能

为提高酚醛树脂防砂剂的耐温性能,以廉价煤焦油和三聚甲醛为原料合成与酚醛树脂结构类似(含CH2-OH)且能与酚醛树脂发生缩合反应的耐温剂.结果表明:在酚醛树脂中加入质量分数为10%～30%耐温剂,固结岩心经280℃老化7d后的强度从1.1MPa提高到5.0MPa以上,耐温性能大幅度提高,同时降低防砂剂的成本;固结岩心经地层水、原油、酸性和碱性介质浸泡后,强度没有下降,耐介质浸泡性能好;防砂剂对岩心伤害较小,并且油相渗透率增加而水相渗透率减小,说明固结后防砂剂使砂粒表面的润湿性向亲水方向变化.

辽河油田欢17块开发方式转换研究

欢 17块油藏开采 2 0年 ,蒸汽吞吐采收率已超过 2 0 % ,目前油层压力已降至 4MPa左右 ,面临转换开发方式的迫切需要。通过代表性的锦 2 0 4块蒸汽驱、水驱、氮气驱、天然气驱和氮气 +磺酸盐水驱开发方式的研究 ,结合经济评价 ,认为欢 17块下一步应立足于常规注水开发。转水驱的最佳时机为继续蒸汽吞吐生产 30 0d后 ,注水温度 5 0℃ ,注水速度 2 5 0t/d ,最佳采注比 1

浅层特稠油油藏蒸汽驱驱替特征研究

克拉玛依油田九6区齐古组油藏为浅层特稠油油藏,初期采用蒸气吞吐开采,之后转为蒸气驱开采,目前处在蒸气驱后期阶段,开采效果变差。针对这一现状,利用生产动态分析及数值模拟方法研究了蒸汽驱的驱替特征,定量地分析了平面及纵向上的温度场变化及蒸汽波及状况,提出了蒸气驱后期开采应采取的对策。

辽河油田杜84区块超稠油低温氧化反应实验

在模拟注蒸汽条件下，开展辽河油田杜84区块超稠油低温氧化反应实验，分析稠油黏度、SARA组成及气体产物的变化，探讨超稠油低温氧化反应的基本特征和机理．结果表明：杜84区块超稠油经过低温氧化反应后气体产物主要为CO2、CO和余O2，并有少量烃气、S02和H2S，余氧体积分数一般低于4％．在空气压力为0．25MPa时，超稠油低温氧化反应后黏度增大10％～40％，重质组分体积分数增加5．00％，其中，胶质质量分数降低2．00％～5．00％，沥青质质量分数增大5．00％～10．00％．超稠油低温氧化反应机理主要是芳烃加氧或聚合向胶质转化，胶质加氧或聚合向沥青质转化．

稠油热采应用SAGD技术的探讨

近年来,随着石油工业技术的发展,稠油开采中的蒸汽吞吐和蒸汽驱技术日趋成熟,使得超稠油的开采已不再是什么技术难题.有不少研究者撰文指出,蒸汽辅助重力驱(SAGD)和蒸汽萃取(VAPOREXTRACTION(VAPEX))是稠油开采的两项新技术.随着水平井技术的发展,SAGD理论的提出者Butler更是多次撰文[1、2、3]把SAGD推向了稠油开采技术的巅峰.在这一理论影响下,加拿大、委内瑞拉和我国都有采用蒸汽辅助重力驱(SAGD)的抽油井被钻成.这项技术究竟如何,是否就象倡导者想象的那样可以给稠油生产带来一场革命呢?笔者通过对SAGD技术的思考,特撰此文试图对SAGD的有关技术及开采机理问题作一探讨.

江汉特稠油藏注采工艺技术

根据潭口稠油的物性，决定了它是特稠油藏，用常规方法无法进行开采，经论证采用蒸气吞吐热力开采，并报中国石油天然气总公司批准，开展江汉特稠油藏注采工艺技术研究。

强化热采的3-D地震监测

我们举例说明了一种利用多种地震属性将单个3-D地震监测测量与偏移基线测量结合起来区分加热储集层和未加热储集层的技术。3-D地震监测已对冷湖地区两个不同地理位置上(分布着150多口井)储集层的蒸气加热区进行了精确成图。根据这些图像,加密井钻在注蒸气10年后储集层还未加热的地方。

胜利油田研制成功环保型光杆密封器

胜利油田滨南采油厂的一些稠油区块在蒸气吞吐开发初期，应用常规光杆密封装置，由于温度较高，盘根易漏；后期稠油对光杆附着力增大，光杆向外带油，盘根密封效果差，导致井口污染。为此，胜利油田滨南采油厂研制出环保型光杆密封器。该光杆密封器与常规光杆密封器相比，增加了防盗压帽、泻油孔和光杆防喷装置。防喷压帽只能上紧不能卸松，有效防止不法分子拆卸压帽造成的产量损失和污染。盘根盒内的泻油孔与连接器配合，将盘根渗漏、失效漏出的少量原油排放到指定的地方，达到了避免污染井口和设备的目的。

鲁克沁东区稠油开采试验及效果评价

鲁东稠油油田油藏埋藏深(2100-2200m)、稠油粘度大,英4区块稠油脱气粘度50℃时达到149779mPa.s,该区块储量可观,三级储量已达6300万吨,常规的开发方式不能满足需要,借鉴国内外的开发实践,实施了英4平1水平井蒸汽吞吐试验,为该区快的有效动用探索经验。

英4井区热力采油试验及效果评价

鲁东稠油油田储量可观,三级储量已达5 000×10~4t左右,但该油藏埋藏深、稠油粘度大,常规的开发方式不能满足需要。借鉴国内外的开发实践,实施了英4平1水平井蒸汽吞吐试验,为该区块的有效动用探索经验。

哥伦比亚Jazmin油田加密井井距的确定方法

Jazmin油田是中石化在哥伦比亚几个稠油油田之一,多年来一直采用蒸气吞吐的驱油方法,目前其情况下为了维持油田产量,主要靠打加密井,合理的井距一直无精确确定方法。通过对热采井加热半径模型的对比选择及通过少数密闭取芯井对计算所用参数的测定拟合,确定了该油田井距计算公式,解决了井距确定及注气参数调整后的井距调整计算。