螺旋器分裂基托式矫治装置远移上颌第一磨牙的三维有限元分析

目的探讨螺旋器分裂基托式矫治装置远移上颌第一磨牙0.2 mm时,上颌第一磨牙的位移趋势和牙周组织的应力情况。方法将患者颌面部CBCT数据导入Mimics 20.0软件进行处理,利用Geomagic Studio 2014逆向工程软件以及NX 1911软件进行几何以及实体建模,建立上颌骨-上牙列-牙周膜-黏骨膜-螺旋器分裂基托式矫治装置的模型,采用有限元软件Ansys Workbench 2019对螺旋器分裂基托式矫治装置模型实施远中移动上颌第一磨牙0.2 mm的工况,探讨上颌第一磨牙的位移趋势、应力大小以及牙周膜的应力分布情况。结果(1)螺旋器分裂基托式矫治装置远移上颌第一磨牙的单次位移量较大,牙齿偏向倾斜移动。(2)螺旋器分裂基托式矫治装置远移上颌第一磨牙时,应力主要分布在上颌第一磨牙上,且等效应力最大值位于第一磨牙远颊根的根分叉处。结论螺旋器分裂基托式矫治装置建议用于远移牙根发育完全的第一磨牙且第一磨牙近中倾斜的病例。

慢性氟中毒大鼠耳蜗螺旋器扫描电镜观察

以自由饮用高氟水的方法,造成大鼠慢性氟中毒动物模型,与自由饮用普通自来水的对照组相比听阈升高者进行耳蜗螺旋器扫描电镜观察,发现其内、外毛细胞静纤毛出现不同程度的病理改变。这提示慢性氟中毒有时出现听力下降,可能与无机氟直接作用于听感受器有关。

内耳螺旋器毛细血管老龄变化

应用超薄切片法对比分析了老龄豚鼠耳蜗毛细血管的老年性超微变化。结果发现：①老龄耳蜗毛细血管的单层扁平上皮变化为双层；②内皮细胞的胞饮现象明显降低；③细胞质内出现大量张力中间纤维，细胞器减少，基质液化变性；④毛细血管周围的间质亦有明显的体液潴留变性；⑤螺旋神经纤维亦呈老龄退变。作者依据毛细血管超微病理改变，在讨论中提出老龄性听力损失与局部毛细血管物质通透障碍有关，而且这一变化与整体机能相伴随。

工厂噪声对螺旋器损伤实验研究一扫描电镜观察

工业噪声主要损伤内耳的感觉细胞—毛细胞。本文用健康豚鼠,分组实验,一组直接暴露于工厂噪声环境,一组暴露于车间录制的模拟噪声,暴露频率范围、强度等条件相同。观察不同时间引起的内耳毛细胞损伤变化。噪声暴露结果,噪声暴露三h即发现耳蜗毛细胞发生变化。病理改变以外毛细胞变化为主,第三排外毛细胞最明显。作者认为外毛细胞较内毛细胞易损伤是因为外毛细胞远离蜗轴,当声音激荡时,它的振幅和位移比其它毛细胞要大。另外,还发现在內毛细胞的外侧有球形小体出现,性质待定。

内耳螺旋器琥珀酸脱氢酶活性组化显示法的技术探索

内耳螺旋器琥珀酸脱氢酶活性组化显示法的技术探索康文华，王朝宏，殷秀玲，王更新，赵春芳（河北医科大学组织胚胎教研室石家庄０５００１７）众所周知，内耳解剖结构特殊，具有肾性、膜性及液性等三种差异悬珠的结构层次，所以在制备组织切片时，常易出现假象，尤其在组...

稳态白噪声对豚鼠螺旋器损伤的病理观察

豚鼠分别暴露于125 dB SPL 和132 dB SPL 的稳态白噪声中1h 后.即时、1、3、7、15和30 d进行螺旋器扫描电镜观察,发现主要是第3回和蜗顶螺旋器受损,表现为外毛细胞听毛肿胀、融合、倒伏、断裂和丧失,甚至外毛细胞缺如.暴露于132 dB 白噪声后即时有10 mm 耳蜗螺旋器受损,125 dB 为7 mm.前者有70%外毛细胞受损,后者为50%.噪声强度越大,螺旋器病变范围和外毛细胞受损数量增大,随存活时间延长而减轻.得到恢复的主要是轻度病变的外毛细胞,如静纤毛肿胀和融合,但中、重度损伤时静纤毛倒伏和消失未能恢复.白噪声暴露早期(125 dB 组暴露噪声后7 d,132 dB 组15 d),及时采用治疗措施的重要性.本文对噪声所致螺旋器损害的特点进行了讨论.

B细胞淋巴瘤/白血病11B在小鼠耳蜗螺旋器发育中的表达研究

目的·探索B细胞淋巴瘤/白血病11B(B-cell leukemia/lymphoma 11B,BCL11B)在小鼠耳蜗螺旋器(organ of Corti)发育过程中的表达。方法·选择出生前后不同时期/年龄[胚胎期14.5 d(E14.5)、E15.5、E16.5、E18.5,出生后0日龄(P0)、P2、P4、P7]、随机性别的野生型C57BL/6J小鼠24只,每个年龄3只。将其处死后,取出小鼠双侧耳蜗并固定,对左侧耳蜗解剖获得完整基底膜,右侧耳蜗经蔗糖脱水后进行包埋并制作冰冻切片。采用BCL11B抗体与肌球蛋白6(MYOSIN 6)抗体对小鼠耳蜗基底膜解剖样品、冰冻切片耳蜗样品进行免疫组化分析。采用共聚焦荧光显微镜对上述染色后的不同年龄点的组织样品进行观察,并对BCL11B阳性表达的毛细胞的计数及百分比进行统计。结果·成功制备了8个年龄点的小鼠耳蜗基底膜解剖样品及冰冻切片耳蜗样品。共聚焦荧光显微镜下显示,最先于E15.5胎鼠耳蜗螺旋器底中圈发现BCL11B的表达,其表达特异性出现在MYOSIN6阳性的外侧3排外毛细胞中;随着耳蜗发育,BCL11B在外毛细胞内的表达逐渐增强,至P2时达到顶峰,于P4时逐渐减弱,直至P7时已无法检测到。在BCL11B于外毛细胞表达的整个时期内,螺旋器中的其他细胞均未有BCL11B的表达。分别对BCL11B阳性表达毛细胞计数及百分比进行统计分析,结果显示E16.5、P0和P4这3个年龄点间的差异均无统计学意义(均P>0.05)。结论·通过免疫组化共染BCL11B与MYOSIN6证实,BCL11B是一个在耳蜗螺旋器中外毛细胞发育早期的特异性表达蛋白。

豚鼠耳蜗螺旋器药源性损伤的电镜观察

用扫描电镜观察了卡那霉素(KM)和庆大霉素(GM)引起的豚鼠耳蜗螺旋器形态变化。KM 或GM 连续给药2~4周后,可见听毛散乱、融合、脱落等退行性改变。这些早期变化用一般光学显微镜不易发现。

应用碘盐10年后克汀病病区胎儿耳蜗螺旋器发育的扫描电镜观察

应用碘盐１０年后克汀病病区胎儿耳蜗螺旋器发育的扫描电镜观察独立，冉鄂山，刘家骝（贵阳医学院病理学教研室贵阳医学院附院耳鼻咽喉科）听力障碍是地方性克汀病一个很重要的特征，其发病率与病区的缺碘程度及地甲肿、地克病发病率有密切关系，补碘后其发病率明显下降。...

慢性氟中毒对人胎耳蜗螺旋器影响的扫描电镜观察

慢性氟中毒对人胎耳蜗螺旋器影响的扫描电镜观察独立，冉鄂山，刘家骝（贵阳医学院病理学教研室贵阳医学院附院耳鼻咽喉科）地方性氟中毒患者可出现听力下降，但慢性氟中毒与听力障碍关系的研究甚少。我们收集１５例氟病区５～８月胎龄人工引产胎儿，应用扫描电镜研究胚胎...

电钻所致听骨震动引起的螺旋器血管纹渗透性改变

中耳手术后1.2％～4.5％的患者发生神经性耳聋,电钻致听小骨伤是原因之一,但仅有少数有关听骨损伤的活体研究,且认为神经性耳聋系因毛细胞损伤所引起。电钻所致螺旋器血管纹损伤尚未见报告。

螺旋套管换热器多样式内管壳程流体强化传热的数值分析

应用CFD软件对内管为光管、螺纹管、横向纹管和纵向纹管的螺旋套管换热器壳程流体的流动及传热进行数值模拟,并将其模拟结果进行对比,分析其温度场和速度场的细观信息以揭示其壳程流体的换热特性和流动特性。结果表明,在研究范围内,内管为螺纹管的壳程流体流动和传热的综合性能最佳,其综合评价因子的值均在1.10以上,最大可达1.18;凸起螺纹对壳程流体起到扰流和导流的双重作用,减薄了边界层厚度,增强壳程流体的混合程度,实现了强化传热的目的,为工程实际应用提供帮助。

螺旋套管换热器大变形与热应力分析

采用“流-固”共轭传热与“热-固”单向耦合的方法,分析了螺旋套管换热器对流换热特性、热膨胀大变形以及对热应力计算的影响。结果表明:受离心力影响,螺旋管及夹层流体质点形成二次流混合强化螺旋外侧换热,螺旋内管外侧比同一截面内侧点温度更低;在高温换热工况下,在螺旋管因热膨胀而出现显著的变形,其变形量与管壁厚度处于同一数量级,高温工况下螺旋套管换热器热应力计算属于大变形问题,采用大变形有限单元非线性计算结果比小位移线性计算的热应力更大、更加符合实际。最后,以减小热应力为优化目标,对螺旋套管T型接头布置方位进行了优化,当接管径向布置时热应力比轴向布置减小约1/3。

同向双螺旋排肥器优化设计与试验

针对传统排肥器存在施肥不均而造成肥料利用率低问题,设计了一种双排肥轮结构的同向双螺旋排肥器,通过理论分析确定排肥器的理论排肥量及影响排肥均匀性的参数,以排肥轮螺距、中心距、叶片高度为试验因素,以排肥均匀性波动系数和轴向平均速度为试验指标,进行三因素三水平Box-Behnken试验。结果显示:排肥轮螺距对排肥均匀性波动系数影响极显著,排肥轮中心距、叶片高度对排肥均匀性波动系数影响显著,排肥轮螺距、中心距、叶片高度对轴向平均速度影响极显著,在排肥轮中心距为48 mm、螺距32.5~33.2 mm、叶片高度13.5~14.7 mm时,排肥均匀性波动系数≤10%、肥料轴向平均速度≥30 mm/s,排肥器作业性能最佳。在最优参数组合下排肥均匀性波动系数台架试验与仿真试验相对误差为1.47%、单圈排肥量台架试验与仿真试验相对误差为1.96%,台架试验与仿真试验吻合较好。在不同转速下同向双螺旋排肥器较单螺旋排肥器排肥均匀性波动系数平均降低64.21%、单圈排肥量平均提升72.16%,优化后的同向双螺旋排肥器排肥均匀性好且排肥流量大。

碳封存超临界CO_(2)螺旋管换热器传热规律

在“双碳”目标背景下,探索CO_(2)高效地质封存和高能利用途径,是CO_(2)减排研究的热点问题。基于CO_(2)多相态变化特性以及能源利用方面表现出的安全环保及成本优势,提出一种新型碳封存超临界CO_(2)螺旋管换热器,并建立了数值仿真模型,以5℃条件下CO_(2)为对象,设计水作为载热流体的换热方案,研究了螺旋换热器在不同水温作用下对CO_(2)的温度、压力及其热应力耦合变化规律。结果表明:随着水热流体温度的增加,CO_(2)的升温速率与水温成正比,CO_(2)输出温度与水热流体温度呈正相关变化;与CO_(2)传热效率相比,受CO_(2)相变吸热影响导致水热流体传热效率较慢,水热流体传热与温度变化成正比;初始水温升高,CO_(2)相变速度明显增加,流量对CO_(2)相变吸热影响较大,水热流体的体积流量与CO_(2)温度变化呈负相关;受CO_(2)升温吸热影响,水热流体的耗散温度与CO_(2)吸热温度成正比;当管径和入口压力恒定情况下,100℃的水热流体与CO_(2)进行换热可以较好地满足CO_(2)相变吸热的要求。试验验证了水热流体螺旋管换热器的有效性和便捷性,研究为超临界CO_(2)螺旋式换热器的设计提供了依据。