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螺旋稳定器主轴的热处理
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作者 江传文 《机械工人(热加工)》 1997年第6期26-26,共1页
油田井下用的钻柱形整体螺旋稳定器,其主体是一根实心台阶轴,中间大两头小,见图1。用户对其整体力学性能要求较高,必须达到石油部SY5200—87的标准,见表1。尤其工件两端小头要钻孔、车螺纹,是该工件的薄弱环节。国内许多石油机械厂生产... 油田井下用的钻柱形整体螺旋稳定器,其主体是一根实心台阶轴,中间大两头小,见图1。用户对其整体力学性能要求较高,必须达到石油部SY5200—87的标准,见表1。尤其工件两端小头要钻孔、车螺纹,是该工件的薄弱环节。国内许多石油机械厂生产的该种产品力学性能均达不到要求,多次发生断裂事故。 展开更多
关键词 螺旋稳定器 主轴 油井机械 热处理
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钻具稳定器结构对复合钻井导向力的影响 被引量:8
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作者 胡贵 刘新云 +2 位作者 于文华 张国辉 石李保 《天然气工业》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第7期73-79,共7页
单弯螺杆钻具+PDC钻头复合钻井已广泛在钻井提速和井眼轨迹控制作业中应用,对该类钻具组合导向力分析也有成熟的方法,但常常忽略螺杆稳定器结构的影响。为此,基于油气田现场作业应用的直棱和螺旋棱稳定器结构,讨论了螺杆稳定器外径和支... 单弯螺杆钻具+PDC钻头复合钻井已广泛在钻井提速和井眼轨迹控制作业中应用,对该类钻具组合导向力分析也有成熟的方法,但常常忽略螺杆稳定器结构的影响。为此,基于油气田现场作业应用的直棱和螺旋棱稳定器结构,讨论了螺杆稳定器外径和支点位置变化对钻具导向力的影响,建立了稳定器实际偏心距计算模型,提出了考虑螺杆稳定器结构影响的钻具复合钻井导向力分析方法。通过对单弯螺杆单稳定器钻具组合、单弯螺杆双稳定器钻具组合复合钻井导向力的分析,结果发现:①忽略螺杆稳定器结构的复合钻井导向力分析方法计算结果与钻具导向合力差别较大;②直棱稳定器由于棱槽包角的存在,等效外径周期性变化使得钻具组合导向力发生周期性增加或降低,变化幅度最高达50%,影响钻具导向稳定性能和疲劳寿命。进而提出建议:①计算复合钻井导向力时应采用考虑螺杆稳定器结构影响的钻具复合钻井导向力分析方法;②现场复合钻井时选用带棱槽包角为零的螺旋式稳定器或选用带棱槽包角小的直棱稳定器的螺杆钻具。 展开更多
关键词 定向钻井 复合钻井 钻具组合 导向力 单弯螺杆钻具 稳定器 直棱稳定器 螺旋稳定器
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欠尺寸稳定器环空流场特性模拟 被引量:6
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作者 陈颖杰 邓传光 +2 位作者 常洪渠 李向碧 马天寿 《西南石油大学学报(自然科学版)》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期165-172,共8页
欠尺寸稳定器在页岩气导向钻井中具有控制井眼轨迹、降低摩阻/扭矩、减少钻具阻卡的风险和改善井眼清洁状况等多重作用,但欠尺寸螺旋稳定器作用下的环空流场特性和作用机理并不完善。为此,采用时均紊流黏性模型法和Realizable k–ε湍... 欠尺寸稳定器在页岩气导向钻井中具有控制井眼轨迹、降低摩阻/扭矩、减少钻具阻卡的风险和改善井眼清洁状况等多重作用,但欠尺寸螺旋稳定器作用下的环空流场特性和作用机理并不完善。为此,采用时均紊流黏性模型法和Realizable k–ε湍流模型,对欠尺寸螺旋稳定器环空流体流动特性进行了数值仿真模拟。模拟结果表明,在稳定器环空入口段的环空流动较稳定,靠近稳定器位置开始出现扰动;在稳定器环空中下游(稳定器外侧和出口段)环空流速、总压力和动压力的分布均出现了3个轴对称的流动区域,该流动区域的形成、发展和分布规律基本呈螺旋状,这种螺旋流动状态有利清除井壁岩屑床;而且该段流场涡量较大,流动迹线的发展也极不规律,即稳定器的螺旋结构导致流体发生绕流,绕流时形成了大量的漩涡流动,伴随产生了较大的动压力,而动压力诱发的激振力会加剧钻柱的振动。 展开更多
关键词 页岩气 导向钻具 螺旋稳定器 欠尺寸稳定器 流场模拟
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ICRF Heated Long-Pulse Plasma Discharges in LHD 被引量:4
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作者 R. KUMAZAWA T. SEKI +54 位作者 T. MUTOH K. SAITO T. WATARI Y. NAKAMURA M. SAKAMOTO T. WATANABE S. KUBO T. SHIMOZUMA Y. YOSHIMURA H. IGAMI Y. TAKEIRI Y. OKA K. TSUMORI M. OSAKABE K. IKEDA K. NAGAOKA O. KANEKO J. MIYAZAWA S. MORITA K. NARIHARA M. SHOJI S. MASUZAKI M. GOTO T. MORISAKI B. J. PETERSON K. SATO T. TOKUZAWA N. ASHIKAWA K. NISHIMURA H. FUNABA H. CHIKARAISHI T. NOTAKE Y. TORII H. OKADA M. ICHIMURA H. HIGAKI Y. TAKASE H. KASAHARA F. SHIMPO G.NOMURA C.TAKAHASHI M.YOKOTA A. KATO 赵燕平 J. S. YOON J. G. KWAK H. YAMADA K. KAWAHATA N. OHYABU K. IDA Y. NAGAYAMA N. NODA A. KOMORI S. SUDO O. MOTOJIMA 《Plasma Science and Technology》 SCIE EI CAS CSCD 2006年第1期28-32,共5页
A long-pulse plasma discharge for more than 30 min. was achieved on the Large Helical Device (LHD). A plasma of ne = 0.8 × 10^19 m^-3 and T10 = 2.0 keV was sustained with PICH = 0.52 MW, PECH = 0.1 MW and avera... A long-pulse plasma discharge for more than 30 min. was achieved on the Large Helical Device (LHD). A plasma of ne = 0.8 × 10^19 m^-3 and T10 = 2.0 keV was sustained with PICH = 0.52 MW, PECH = 0.1 MW and averaged PNBI = 0.067 MW. Total injected heating energy was 1.3 G J, which was a quarter of the prepared RF heating energy. One of the keys to the success of the experiment was a dispersion of the local plasma heat load to divertors, accomplished by shifting the magnetic axis inward and outward. 展开更多
关键词 helical/stellarator configuration ICRF heating steady state operation
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