水利防洪与码头功能一体化设计:以衡重式挡墙结构为例

本文以诸暨市店口综合港区工程为案例,探讨了水利防洪与码头功能一体化设计的实现。重点介绍了衡重式挡墙结构的设计原理、在防洪中的应用以及与码头功能需求的整合。通过对项目背景、挡墙结构设计和水利防洪评价的综合分析,揭示了该设计方案在提高码头安全性、保障防洪功能和促进港口经济发展方面的重要意义。

路堤衡重式挡墙体外扶壁加固结构数值模拟

为研究既有路堤衡重式挡墙体外扶壁的加固技术,根据正交试验设计原理和单因素敏感性分析,采用Geostudio和FLAC3D软件,建立某实际工程挡墙边坡数值模型,对旧护栏立柱钢管加筋的体外混凝土扶壁加固挡墙结构进行模拟,分析挡墙墙身最大剪应力、最大拉应力和边坡稳定安全系数随扶壁加固结构设计参数改变的变化规律。研究结果表明:极端降雨工况下,既有挡墙的最大剪应力和最大拉应力超出了浆砌片石墙身强度设计要求,是墙身产生竖向开裂和局部鼓胀病害的主要原因;体外扶壁加固后,挡墙最大剪应力和最大拉应力显著降低,边坡稳定安全系数明显提高;扶壁的间距、厚度、高度及钢管的长度、间距等参数优化后,各验算指标均满足设计要求。该研究结果为类似重式挡墙加固工程提供参考。

衡重式桩板挡墙上墙土压力模型试验研究

简要介绍了几何相似系数为7的衡重式桩板挡墙模型和多工况模型试验,着重分析了上墙在不同卸荷板尺寸和设置位置及有外荷载工况下对上墙土压力的分布问题。试验结果表明:①板埋深超过某一深度时,并不能有效改善上墙主动土压力的分布情况,反过来说明存在最佳埋深位置。②板宽对卸荷板上表面处的土压力影响较大,但对上墙土压力总体分布趋势没有影响。③填土荷载下,当卸荷板宽度和上墙高比值小于0.4时,上墙土压力接近于朗肯土压力分布;当宽高比大于1.3时,上墙土压力分布更接近于静止土压力。④工程设计时,上墙土压上墙土压力可按公式γh0 k 0+qka计算。

衡重式桩板挡墙受力特性模型试验研究

衡重式桩板挡墙是一种新型支挡结构。相比悬臂式桩板墙、桩锚结构等支护形式,其施工更方便,造价更低,且造型更美观。鉴于该结构的特殊性、复杂性及其构造上存在的多个可变因素,该结构的受力特性尚不明确。为此,基于相似理论,以衡重式桩板挡墙的一般形式为原型,通过多组几何比例7∶1的模型试验,研究了衡重式桩板挡墙结构的土压力分布模式。由试验结果得出:①卸荷板下土压力为零;②桩前抗力建议使用m法计算;③整体结构的受力模式与土压力计算模式。

衡重式桩板挡墙整体滑移稳定安全系数计算方法

采用基于简化Bishop条分法原理的土坡稳定性分析法,假定衡重式桩板挡墙的滑移模式为整体滑移,且整体滑移面为通过桩基底部的圆弧面,推导衡重式桩板挡墙整体滑移稳定安全系数的数值积分公式。使用Matlab软件编制程序,并采用高精度的Quadl积分函数进行积分,求解衡重式桩板挡墙整体滑移稳定安全系数,并以高达14.0m的边坡为例,对为其所做的支护结构-衡重式桩板挡墙进行整体滑移稳定系数计算。计算和监测结果均表明,在不考虑倾覆稳定性的情况下,衡重式桩板挡墙的稳定性非常好。该方法可用于衡重式桩板挡墙的整体稳定性验算。

平动位移下衡重式挡墙背土体破裂面特征及土压力分析

通过有限元方法,分析墙背土体在衡重式挡墙平动位移下达到主动极限状态的过程中破裂面演化、土压力分布及其随挡墙位移变化规律,在与离心模型试验进行对比验证的基础上,讨论土压力的有限元值与规范计算值产生明显差异的关键因素,提出基于破裂面剪切状态的衡重式挡墙土压力计算修正模式.结果表明:处于主动极限状态的墙背土体仅产生下墙破裂面和上墙第二破裂面,而规范方法假定的上墙第一破裂面并未形成;第一破裂面剪切角发挥程度会显著调整土压力在上、下墙间的分配比例,造成上墙土压力模拟值相较于规范值平均偏大59.2%,而下墙平均偏小28.0%;基于第一破裂面剪切角发挥系数η的衡重式挡墙土压力计算修正模式可使破裂面倾角和土压力计算值与有限元值吻合,η取值主要受路堤边坡高度影响.

衡重式挡墙土体破裂面及土压力特性离心模型试验

掌握墙背形状复杂的衡重式挡墙土体破裂面及土压力特性,对完善结构设计具有重要意义。研制了一套墙体位移实时控制装置,开展了3种路堤填土高度的衡重式挡墙土工离心模型试验,分析了平动位移模式下墙背土体变形破裂特征及土压力变化规律,对比了测试值与规范计算值差异,提出了基于破裂面剪切状态的土压力计算模式修正方法。试验表明:达到主动极限状态时墙背土体仅形成下墙破裂面和上墙第二破裂面,可划分为平移土体、滑动棱体及稳定土体3区域;上墙第一破裂面剪应力未达到极限,是造成土压力试验值较设计计算值在上墙显著偏大而下墙偏小的关键因素;引入上墙第一破裂面内摩擦角φ发挥系数η(η≤1),建立的衡重式挡墙土压力计算修正模式,能较好反映应力偏角φ_(η)(φ_(η)=ηφ)对土体破裂角及上、下墙背土压力影响,计算修正值与试验数据吻合良好。

衡重式桩板挡墙的应用与研究

衡重式桩板挡墙结合了衡重式挡墙稳定性好和直立式桩板墙对地基承载力要求不高的优点,同时发挥了卸荷板的卸荷作用,减小下部桩板墙的土压力;此外卸荷板还给板下挡墙提供一个反弯矩,优化了挡墙内力分布。通过设计实例反映了衡重式桩板挡墙的受力特征,并对影响因素进行了分析,以供其它工程设计参考。

高填方路基衡重式挡墙的变形及稳定的现场监测

衡重式路肩挡墙是高填方路基广泛采用的支挡结构形式之一。结合某山区公路改建工程,对k2770+350^+450衡重式挡墙的变形及受力情况进行了现场监测。监测结果表明,衡重式挡墙的变形及受力与填方断面形式、填土材料的物理力学性质、施工方法、工作环境等诸多因素有关,在工程完成后的较长一时段内,填土与挡墙的相互作用仍对结构的变形有着一定的影响。

衡重式桩板挡墙中卸荷板参数与桩长的确定

依据衡重式桩板挡墙结构的受力分析,推导了卸荷板宽B的范围值计算公式以及最小桩长的计算公式。并根据实例分析结果,验证了推导的最小桩长计算公式以及建议的桩顶位移计算公式是合理可行的。

衡重式桩板挡墙内力及变形计算方法

衡重式桩板挡墙是一种新型支挡结构,在深圳地区的多个边坡工程中已经得到成功的应用,由于卸荷板的存在,挡土结构的受力和变形性状相对传统的桩板挡墙更为复杂,设计计算方法落后于工程应用。对此,将衡重式桩板挡墙沿地面分为受荷段和嵌固段两部分来简化受力分析,提出结构内力及变形计算模型和方法,推导了结构内力及变形计算公式。结合工程实例计算,与有限元法对比验证了推导的内力及变形计算公式是合理可行的。

衡重式路肩高挡墙病害分析及处理

结合广北路某高挡墙病害工程,分析衡重式路肩高墙病害原因,制定处置措施,提出今后设计施工中应注意的问题。

路基设置衡重式高挡墙的受力分析和评价

通过某路段路肩衡重式高挡土墙的破坏实例,对该挡土墙进行了结构计算,获得了保证抗滑能力、抗倾覆能力和截面抵抗强度的可靠数据,并对路肩衡重式高挡墙的受力分析作出了评价。

浅析边坡治理中的衡重式挡墙与锚杆联合支护方案

衡重式挡墙和锚杆支护边坡有其各自的优缺点,在滑坡治理工程中可以按照实际情况考虑采用衡重式挡墙与锚杆联合的支护方案。在边坡支护中,通过合理的设计,衡重式挡墙和锚杆可以发挥各自的优势,以取得较好的治理效果。本文主要从衡重式挡墙和锚杆联合支护的优势、支护形式、失效模式等方面入手,分析了衡重式挡墙和锚杆联合支护的基本受力机理,为类似工程提供参考。

基于离心试验的衡重式桩板挡墙受力特性研究

衡重式桩板挡墙是由桩板挡墙与衡重式挡墙发展而来的一种新型支挡结构,鉴于该结构的复杂性,受力特性尚不明确,为此设计了比例尺为1∶50的挡墙离心模型试验,分析了衡重式桩板挡墙的土压力分布模式、桩身受力特性。结果表明:(1)填料为全砂时上墙主动土压力按公式γhk aξ计算,建议正常使用状态下桩前抗力上部采用C法、下部采用m法计算。(2)填料上层为砂土、下层为粉土或饱和粉土时,挡墙主动土压力已不适合采用朗肯土压力理论计算,桩前抗力分布模式与模型试验一致,随深度呈抛物线分布,不适于采用m法或C法及朗肯被动土压力理论计算。(3)挡墙桩身弯矩在桩顶下某处出现反弯点,反弯点以上桩身左侧受拉,反弯点以下桩身右侧受拉,随着离心加速度的增加反弯点逐渐下移。

衡重式挡墙在山区公路路基病害处治中的应用

本篇文章以西部地区一段公路路基垮塌为例子,对山区公路路基病害采取衡重式挡墙的应用进行分析研究。该路段在接受了病害处理以后,已经使用了许多年,期间经历几起较为严重的大暴雨冲击,工程并没有收到任何影响,由此说明,在山区公路病害处理中采取衡重式挡墙效果非常显著,施工也较为合理,在未来治理山区公路病害方面具有可操作性和推广作用。

衡重式挡墙的应用和创新探索

衡重式挡墙在山区公路中广为应用,文章从介绍衡重式挡墙入手,并以我国西南地区某公路的路基支挡防护作为典型例子进行详细说明,分析其在路基支挡防护中的具体应用,并对衡重式挡墙的创新应用进行探讨。

铁路衡重式路肩挡墙的泵送混凝土施工

介绍渝怀线网塘湾衡重式路肩挡墙采用泵送混凝土施工 。

大型排水沟渠衡重式挡墙结构与浆砌条石面层同步快速施工技术

排水沟渠是城市的重要基础设施,多采用“衡重式挡墙+临水面浆砌条石面层”设计方案,按常规工艺需先通过钢模板或木模板完成衡重式挡墙结构施工,再进行临水面浆砌条石面层施工,存在诸多问题。本文通过工程实践,介绍大型排水沟渠衡重式挡墙结构与浆砌条石面层同步快速施工技术,采用临水面浆砌条石面层作为衡重式挡墙模板,解决了常规工艺工效低、进度慢、成本高等问题,可为类似工程提供借鉴。

基于模型试验的衡重式桩板挡墙内力变化规律研究

衡重式桩板挡墙由于设置卸荷板,改变了上部肋柱与下部桩身的弯矩分布,优化了挡墙内力,挡墙内力变化规律的研究有助于该结构设计参数的合理选取,为墙身配筋计算提供依据。设计了模型与原型尺寸比为1∶7的衡重式桩板挡墙模型,通过卸荷板埋深与宽度不同组合18组模型试验,分析挡墙内力的变化规律。结果表明:(1)板埋深相同时,随着板宽的增大,板以上挡墙弯矩值基本不变,且趋于零;板以下至地表处挡墙弯矩绝对值增加,地表以下挡墙弯矩减小。(2)板宽B=0.4 m、0.5 m、0.6 m时,随着板埋深的增大,板上部肋柱弯矩增加,桩身最大弯矩绝对值减小。(3)从板下弯矩包络面积最小及桩身与肋柱最大弯矩绝对值之比接近于2。两者综合考虑,使得挡墙弯矩分布最为合理的板宽、埋深的最佳组合为B=0.5 m、h=0.9 m与B=0.6 m、h=0.6 m。