压力容器等面积法补强面积计算范围的探讨

通过对ＧＢ１５０ —１９９８《钢制压力容器》及现行大学教材中表述的等面积法补强面积的比较， 发现标准与教材中的等面积补强面积接管补强范围不一致， 且补强面积基准不明确或基准在补强前后不一致， 提出应将计算厚度理解为分布于壳体外侧， 并始终以计算厚度表面为补强基准确定接管补强范围的方法， 不仅概念清晰， 而且补强面积计算公式与ＧＢ１５０ —１９９８ 提供的面积计算公式完全一致。

浅析平盖开孔最小补强面积的依据

分析GB150-1998中规定的平盖开孔所需最小补强面积的理论依据，得出平盖开孔所需补强面积比相应壳体开孔所需补强面积最少可减少一半的结论，为设备的优化设计提供参考．

钢制压力容器筒体开孔补强圈有效补强面积和形状论证

依照IB4736—2002《补强圈》标准给出的压力容器补强圈理论尺寸为内外正圆形状，但考虑到实际放样时，筒体开孔越大，其相贯线尺寸变化也越大。如果只按照外径正圆形、内径椭圆下料，相贯线尺寸变化大的补强圈宽度就会变小，实际有效补强面积就会小于GB150—1998标准中第8章规定设计计算的所需补强面积，导致补强圈报废。文章旨在通过对各种规格容器上不同开孔补强圈的实际放样尺寸进行计算（既对补强圈的长短轴的差值进行计算），并与设计理论所需补强面积进行对比分析，系统归类出相对放样简单、又符合设计标准要求、且节约材料的补强圈形状和尺寸，如内外正圆、内外椭圆、内椭外圆等。

等面积补强结构屈服强度安全系数的探讨

应用可靠性设计中的强度-载荷干涉模型,对按标准设计的等面积补强结构屈服强度的实际安全系数n_s′进行了分析和探讨,结果表明:按标准和规范进行等面积补强设计的结构,其屈服安全系数n_s′与筒体材料的屈强比、标准和规范采用的常规安全系数n_s、n_b有关。

等面积补强法在内压容器开孔补强中的应用和讨论

针对压力容器开孔与开孔补强设计计算,介绍了等面积补强法。基于《压力容器》GB/T 150—2011的规定,对标准中等面积法补强计算和参数取值进行理论分析,并结合工程设计经验,提出以下几点建议:(1)开孔直径dop应比标准中的值大;(2)计算有效补强高度h时,接管实际伸出高度应从接管最短经线处取值;(3)对封头而言,有效厚度δe应以最小成形厚度替代名义厚度为计算基准;(4)另加的补强面积A4应根据补强元件设置位置考虑扣减腐蚀裕量C2,同时计入强度削弱系数fr。

压力容器开孔等面积补强简易判断法

根据压力容器开孔等面积补强原则 ,按照国标规定的设计公式推导出开孔补强的简便判断式 ,论述了该式的简易性和可靠性 。

油气输送管道用三通等面积补强设计方法

详细分析了GB 50251、GB 50253和GB 50316 3个标准中三通等面积补强设计计算方法,并对比分析了3个标准中计算公式的异同点,然后以X80钢级DN1200×DN1200×DN1000、DN1200×DN1200×DN900三通为例,在设计压力12 MPa、地区等级系数0.5的条件下进行强度校核,得出按GB 50316计算所需补强面积均大于按GB 50251、GB 50253计算所需补强面积,且总补强面积小于按GB 50251、GB50253计算的总补强面积。

压力容器开孔补强方法——等面积法与分析法

对于压力容器的开孔补强,已有研究给出了两种补强方法,分别是等面积补强和分析法。基于此,论述两种补强方法在补强准则、适用范围、局限性以及结构和检验要求等方面的异同。

浅谈水管锅炉锅筒开孔等面积补强

在分析开孔补强原理、理清基本概念的基础上,提出水管锅炉等面积补强计算时的注意点,为相关设计者提供参考。

容器开孔补强设计的分析与探讨

以等面积补强法为准则,对我国目前主要使用的开孔补强设计标准进行了分析研究,并提出一些建议。从另一角度分析了等面积补强时容器上椭圆形开孔长短径之比不大于2.0的要求;圆筒体切向接管时应使接管开孔直径大于等于圆筒体内径的四分之一,对圆筒体应取与壳体轴线平行的纵向最大直径为开孔直径,对球壳应取纵向和环向中的最大直径为开孔直径;圆筒体轴向斜接管的轴线与圆筒体表面法线的夹角应小于等于60°;对复合材料接管补强指出了其接管名义厚度、接管计算厚度和强度削弱系数的计算方法。

管道支管连接补强及计算

管道设计中,支管连接方式的确定为管道设计重要内容。主要探讨在不能选用标准管件、需要通过焊接支管连接时,焊接支管补强形式的确定及补强面积计算。同时综合ASME、GB、SH标准对管道补强的相关规定,对焊接支管连接及补强计算中需要考虑的其他因素做了阐述。

标准中关于拔制三通开孔补强计算方法的对比

国内关于油气输送用拔制三通的设计计算所采用的标准主要有GB/T 50251—2003《输气管道工程设计规范》,GB/T 50253—2003《输油管道工程设计规范》,SY/T 0510—2010《钢制对焊管件》以及ASME B 31.3—2010《Process Piping》等,但各标准关于三通的设计计算方法稍有差异。对4种标准中关于拔制三通开孔补强计算方法进行了对照,指出各标准的异同,并通过实例计算对其结果进行了对比,可为工程设计计算及校核计算提供参考。

压力容器的开孔补强快速判别

传统的压力容器开孔补强为等面积补强法 ,计算比较繁复。而通过对GB1 5 0 -89《钢制压力容器》的某些公式换算、推导 ,可得出开孔补强的快速判别式 ,δe>2δ和δe>1 .5δ。

一种简易开孔补强方法介绍

鉴于压力容器开孔处为容器的重要破坏源,而开孔后的补强可较好地解决这一工艺问题,故针对压力容器的开孔补强,总结了开孔补强的设计方法,以及开孔补强的结构和形式,提出了一种简易开孔方法,从理论角度论证其合理性,并用实例验证此种补强方法的可行性,总结出该补强方法在实际应用当中的优点,为此类生产实践提供必要的参考意见。

有关开孔补强的两个问题

文中就有关开孔补强的两个问题进行探讨 ,并提出建议。

大口径管道开孔补强的设计核算方法及效果

在没有标准管件可用的情况下,大口径管道上直接开孔焊接支管是管道设计时经常会遇到的问题,由于开孔面积较大,需要对开孔处进行详细核算以确定是否需要补强。若需要补强,要根据具体情况、相关标准规范来进行计算和判断,找出最适合的补强方式,并根据计算补强的具体参数要求进行开孔补强,核算结果的准确与否及开孔补强是否足够将影响管道的安全平衡运行。常规的大管道开孔补强分析计算有:根据规范及经验公式进行计算及判断、CAESARⅡ软件详细应力分析、按设备有限元进行分析计算等方式。从生产实际入手,针对某原油管线抢修项目中遇到的实际问题,利用CAESARⅡ软件对大口径管道的开孔补强进行了详细解析,提出了相应的解决方案及处理措施。

多腔容器壳体上特殊开孔结构的补强计算

对壳体和接管承受不同压力载荷的多腔容器壳体上的特殊开孔结构的补强计算方法进行了分析和论证,并提出了计算模型,给出了等面积法补强的具体计算方法。通过与GB 150.3-2011常规开孔结构等面积法补强计算方法进行对比,找到了特殊开孔结构补强计算的简化方法,即把特殊开孔结构按常规开孔结构进行计算,并采用计算软件在电脑上计算,然后用接管多余面积计算差值ΔA2对计算结果进行处理。

大口径热挤压成型三通开孔补强的核算分析

根据规范中关于三通管道开孔补强原理和计算方法,结合六种型号大口径热挤压三通爆破实验结果,分析等面积补强法在大口径热挤压三通中的适用性。比较了实验爆破压力和根据补强原理计算得到的设计压力,改进了大口径热挤压三通开孔补强所涉及的补强区范围及其核算方法,为管道系统设计和安全评估等提供工程参考。