航空齿轮表面硬化层断裂性能研究

按照航空齿轮的具体工艺过程 ,对材料 1 2 Cr2 Ni4A的拉伸试样和断裂试样进行设计和加工 ,通过三点弯曲实验 ,重点研究了齿轮材料硬化层的硬度分布、硬化试样拉伸力学性能参数和断裂性能参数。实验结果表明 ,所采用试样的加工工艺方案是可行的 ,所获得的 KC基本反映我国航空硬化齿轮材料的断裂性能特征 。

立方氮化硼表面硬化层的制备及性能

用渗硼和新型的等离子体浸没式氮离子注入技术(PⅢ)对Cr12MoV钢进行复合处理,制备出了含有立方氮化硼的表面硬化层。经X光电子能谱和X射线衍射分析发现硬化层中的组织主要是立方氮化硼(c BN)、六方氮化硼(h BN)、FeB和Fe2B。在与单独渗硼处理的Cr12MoV钢试样进行对比时,对立方氮化硼表面硬化层进行了维氏显微硬度和滑动摩擦试验。结果表明:硬化层具有高达48GPa的高硬度和优良的摩擦性能。

渗硼注氮复合处理表面硬化层研究

采用渗硼工艺和新型的等离子体源氮离子注入技术对Cr12MoV钢进行复合处理 ,获得了高硬度的表面硬化层。用XPS对硬化层进行相分析和性能试验 ,结果表明 :硬化层主要由立方氮化硼 (C BN)和FeB组成 。

关于ISO 18203∶2016(E)《钢——表面硬化层深度的测定》的解读

介绍了ISO 18203∶2016(E)《钢—表面硬化层深度的测定》编制背景,对标准的主要内容,表面硬化层分类及意义、测定原理、试样、测量方法、结果评价等进行解读,分析了该标准与被替代的ISO 2639∶2002、ISO 3754∶1976和ISO 4970∶1979等三标准的差异,以及与GB/T 11354—2005《钢铁零件渗氮层深度测定和金相组织检验》在渗氮硬化层测定方面的差异。

灰铸铁激光表面处理硬化层的组织与性能

测定了激光入射功率、扫描速度等工艺参数对灰铸铁表面硬化层深度、组织及显微硬度的影响 .实验结果表明 ,通过合理调配激光功率和扫描速度可实现微熔硬化处理和固态相变硬化处理 ,当功率一定时 ,随着扫描速度的增加 ,表面硬化区的深度、显微硬度逐渐降低 ;当扫描速度一定时 ,随着功率的提高 ,其硬化区深度及显微硬度均显著提高 ,金相分析结果表明 ,熔凝硬化区的组织为极细小初生晶 (M +A′)加莱氏体 (M +A′ +Fe3 C) ,固态相变区的组织为隐针马氏体、残余奥氏体和片状石墨 .磨损实验结果表明 ,激光处理后 ,试样的耐磨性较未处理的试样提高了 3倍 .

稀释对316LN不锈钢钨极氩弧焊Colmonoy 6（AWSNi-Cr-C）表面硬化层的影响

1前言 在快中子反应堆中，许多奥氏体不锈钢部件都会与有压力的流动液态钠接触，温度高达823K。由于流动的液态钠会去除金属表面形成的氧化膜，接合面之间的长期静态接触会造成它们之间的自焊接（粘连）。随后，部件之间的相对运动会造成部件表面咬死。

钛合金表面硬化处理

钛合金具有许多十分有用的性能,如高比强 度,高耐腐蚀性等,但它的耐摩擦性能很差。可通过用氧扩 散以形成一表面硬化层来显著提高其耐摩擦性能。若再在 上面加上一层“金红石”型(TiO2)氧化层,就能生成高性能 齿轮所具有的抗磨损表面层。如今,这种氧扩散层可通过 在一真空中扩散后氧化而生成,而且需要第三步来生成表 面氧化物。此法虽可行,但处理过程复杂,成本昂贵且质量 控制困难。对不用昂贵的真空技术而以一步处理生成该复 式硬化表面的方法做了介绍。在大气压力下,用氩/氧混合 气体并很好地控制可生成所需的氧化层。

激光表面固溶处理对β钛合金表面时效硬化性及耐磨性的影响

由于钛合金的硬度较低，耐磨性差，限制了其在某些领域的应用，因此通过对钛合金表面改性处理来提高其磨损性能的研究越来越被受到重视。目前，大部分改性技术都是在材料表面形成厚度约几微米的膜层，由于这种膜层较薄，在磨损的前期阶段就被损坏，因而在高接触压力的环境下这种方法不适用。日本研究人员用激光高温固溶处理的方法在β型钛合金表面形成硬化层，描述了表面硬化层的生成过程，并考察了硬化层的耐磨性。

嵌入式铝/钢冷轧复合带材铝层的厚度波动形成机理与控制（英文）

研究压下率和铝带初始厚度对冷轧复合嵌入式铝/钢复合带材铝层厚度波动的影响,分析铝层厚度波动的形成机理,提出改善复合带材铝层厚度均匀性的措施。结果表明,随着压下率的增加,铝层厚度波动逐渐增大。当压下率低于40%时,初始铝带厚度对复合带材铝层厚度波动量的影响较小;当压下率高于40%时,随初始铝带厚度的减小,复合带材的厚度波动量增大。表面处理形成的钢带表面硬化层引起钢带表层变形和钢/铝界面结合程度不均匀是导致复合带材铝层厚度波动的主要原因。采用合适的钢带表面处理方式降低钢带表面硬化程度,改善钢带表层变形和钢/铝界面结合程度的均匀性,可有效降低铝/钢复合带材的铝层厚度波动。

不同加工表面钛带材性能差异研究

本文选取了纯钛带卷,通过不同的表面工艺处理,取样并测试性能和显微组织,分析其差异性和产生这些差异的原因,以便更好地选取产品表面的交货状态,提供最佳的使用性能。研究表明抛丸酸洗处理的表面其抗拉和屈服有所提升、硬度显著增加、延展性和弯曲性能有所降低。

加工参数对工业纯钛激光等离子体氮化层组织的影响

钛及钛合金与钢相比具有低密度、高抗拉强度、高耐腐蚀性和生物相容性等特性,在过去几十年中得到广泛的研究,但是较差的摩擦学性能限制了其在某些领域的应用.氮化是提高钛及钛合金的摩擦性能的有效方法,通过激光束扫描待加工表面,使其在氮环境下受热熔化,将氮和基体结合形成表面硬化层以提高基体的硬度和耐磨性.

表面复合改性钛合金的抗疲劳性及耐磨性

钛合金的摩擦系数大，耐磨性差，因而在滑动等摩擦发生的构件和机械部位的使用上存在问题。为此，进行了许多以钛合金为对象的表面改性研究。其中在较高温度进行的氯化、渗碳以及氧化等热处理方法，由于其表面硬化层与钛合金基体是一体的，结合性好，较多地得到应用。但热处理有时会导致疲劳强度下降。

材质涡流检测信号处理方法

金属表面硬化层深度的检测是一项非常重要而又困难的工作。本文针对这一特定对象引入了脉冲涡流法 ,结合被测信号特点进行处理 ,有效提取了特征值。然后用神经网络对特征值进行分类并给出分类结果。

电火花修形砂轮对ELID磨削效果影响的实验研究

本文对经电火花精修形、粗修形后形成硬质层和去除修形形成硬化层的金属结合剂超硬磨料砂轮进行对比实验,研究了三种砂轮的ELID电解曲线和电解后的砂轮表面形貌,分析了不同砂轮被电解后对加工工件的表面粗糙度的影响。实验结果表明:电火花修形后砂轮,表面硬质层阻值较大,不宜直接用于ELID精密镜面磨削加工;电火花修形能够提高砂轮表面的强度和硬度,能够提高砂轮的耐磨性;为保证砂轮基体受电火花淬火影响最小,形成硬质层最薄,电火花精修形时需选用较小的占空比。

自升式平台升降系统齿轮失效分析

通过对某自升式平台齿轮齿条升降系统的失效齿轮及全新齿条分别进行化学成分分析、金相检验和硬度测试,分析了造成该系统中齿轮失效的原因。结果表明:齿轮的失效形式为接触疲劳失效;齿轮材料表面热处理不均匀,节圆附近无硬化层,导致其失效面的表面硬度低于与其相啮合齿条的表面硬度,这是造成该齿轮长期服役后在节圆附近发生接触疲劳失效的主要原因。

缸盖螺栓断裂失效的分析

分析了断裂缸盖螺栓的化学成分、金相组织、宏观及微观断口形貌,以及力学性能和螺栓装配受力情况,分析结果表明,由于缸盖螺栓表面存在硬化层而且外观质量不佳,螺栓发生脆性断裂,造成了发动机冲缸垫故障,并提出了改进措施。

汽轮机叶片断裂原因分析

某热电厂汽轮机组扩容检修时发现末级叶片出现早期断裂的质量问题。采用断口分析、金相检验、化学成分分析、表面硬化层工艺分析等方法,对汽轮机叶片的断裂原因进行了分析。结果表明:该汽轮机叶片的失效机理为疲劳断裂,叶片表面硬化层存在裂纹、气孔、局部未硬化等缺陷,降低了叶片的耐冲蚀能力,是叶片发生早期疲劳断裂的主要原因。