含角应力奇异扇形板的振动特性

将富里叶—贝塞尔级数引入积分方程方法,给出了一种研究含角应力奇异直边简支扇形板结构振动特性的简捷、高效的积分方程方法。数值计算结果表明该方法不仅具有较高的精度和稳定性,而且还为分析更为复杂的扇形板结构的振动问题提供了可靠的前提。

连杆轴颈油膜对曲轴圆角应力影响初探

建立了理想油膜状态及无油膜状态两种情况下的曲轴有限元模型，并进行了对比性分析，得出曲轴润滑油膜对曲轴应力有一定影响的结论．

调宽轧制平轧过程轧件角部应力研究

对调宽轧制“狗骨”材在平轧过程中的变形行为进行了有限元模拟,分析了“狗骨”材峰顶位置、最大狗骨高度、道次压下量对平轧过程轧件角部拉应力的影响·结果表明:“狗骨”材峰顶位置对轧件角部拉应力影响较大,达到66·7%,最大狗骨高度、道次压下量对轧件角部拉应力影响较小;随着狗骨位置的增加,轧件角部拉应力增加·研究结果对指导生产、提高成材率具有重要意义·

中主应力与大主应力方向角对软黏土排水变形特性影响

为研究中主应力系数和大主应力方向角对各向异性软黏土变形特性的影响,利用GDS空心圆柱扭剪仪对温州原状软黏土进行了一系列不同中主应力系数和大主应力方向角的排水定向剪切试验。试验过程中在大主应力方向角和中主应力系数不变的条件下,逐渐增加剪应力直至试样破坏。分析了中主应力系数和大主应力方向角对温州原状土偏应力与大主应变关系、体应变、中主应变和小主应变与大主应变关系的影响。试验结果表明:试样的应力-应变关系在中主应力系数和大主应力方向角不同时表现出明显的各向异性。当中主应力系数为0.00和1.00时,大主应力方向角对应力-应变关系的影响较小;而当中主应力系数为0.50时,应力-应变关系中的割线剪切模量随大主应力方向角变化明显。当大主应力方向角为30°时,随着中主应力系数从0.00增加到0.50,中主应变由压缩状态变为拉伸状态;当大主应力方向角为45°时,随着中主应力系数从0.00增加到1.00,中主应变由压缩状态变为拉伸状态。

应力洛德角变化影响的研究

本文提出的土体弹塑性应力应变关系的完全应力增量表述，可把应力洛德角变化对土体应力应变关系的影响归因于应力增量中广义剪分量引起的剪切屈服与剪胀．同时也给出了纯应力洛德角变化引起的土体塑性变形（排水）与孔压生成（不排水）的计算式．具体算例与有关实验定性一致．

苏通大桥群桩基础应力扩散角反演分析

等代墩基法是群桩沉降计算的一种简化模式,在计算超长大直径钻孔灌注群桩基础最终沉降量时,得到的理论值往往偏大,经沉降经验系数修正后其值又偏小,而且按照从外围基桩以-φ/4(-φ为平均摩擦角)来考虑应力扩散作用显然不适用于深水群桩基础沉降计算.鉴于此,利用苏通大桥地基基础安全监测系统实时在线监测数据,考虑钢护筒与桩身共同作用,采用等代墩基法模型反演不同施工阶段应力扩散角,得到荷载传递过程中应力扩散角随时间的变化规律,从而给出用等代墩基法计算深水群桩基础沉降时应力扩散角的取值范围,为桩基设计提供一定的理论依据.

梁柱连接节点不同腹板切角构造形式的应力分析

地震中钢框架的破坏大量表现为梁柱连接节点的破坏,其破坏形式和破坏性质与节点细部构造密切相关,梁柱连接节点不同腹板切角构造形式(又称作工艺孔)是主要影响因素之一.借助有限元技术,对梁柱栓焊混合连接节点中不同腹板切角构造形式进行研究,揭示不同切角形式切角部位应力集中程度及应力分布规律,又通过对4种不同腹板切角构造形式节点的滞回性能分析,综合得出圆弧Ⅱ形切角及扇形切角为较理想的切角形式.

初始主应力方向角对黄土动变形特性影响研究

建筑物和构筑物地基土体的主应力方向往往发生旋转,因此研究初始主应力方向角对黄土动变形特性的影响规律具有一定的现实意义。通过对不同初始应力状态下原状与重塑黄土进行动扭剪三轴试验,研究了初始主应力方向角对黄土动变形特性的影响规律,结果表明:在不同初始主应力方向角下,原状黄土抵抗剪切变形的能力大于重塑黄土;在其他条件相同的情况下,初始主应力方向角越大,黄土抵抗剪切变形的能力越弱;随着初始主应力方向角的增大,黄土的动剪切模量随动剪应变变化的规律呈现出减小的变化趋势,而阻尼比则呈现出增大的变化趋势;初始动剪切模量与最大动剪应力随初始主应力方向角的增大而减小。建议在初始平均主应力较大的情况下,考虑初始主应力方向角对黄土动变形特性的影响,试验成果可为黄土地区工程设计提供一定的参考。

初始主应力方向角对饱和珊瑚砂液化特性影响的试验

为探究不同的初始主应力方向角α0条件下南沙岛礁饱和珊瑚砂的液化特性,对饱和珊瑚砂进行了一系列不排水循环扭剪试验。试验结果表明:①α0对饱和珊瑚砂液化特性的影响显著;α0≠45°时的超静孔压ue不会到达初始有效平均主应力p’0;但α0=45°时ue会达到p’0。②不同α0条件下试样各应变分量发展形式的差异显著,但均会产生较大的广义剪应变幅值?g a,且超静孔压比ue/p’0与?ga之间的相关性可表示为正切函数。③以惯用的循环应力比CSR作为应力水平指标时,对于给定的CSR,到达液化标准所需的循环次数NL随着α0的增大而减小;采用本文定义的修正循环应力比CSRM作为应力水平指标时,不同α0条件下CSRM与NL的关系曲线规准化为一条曲线,且文献中3种饱和砂土的原始试验数据也验证了CSRM的适用性。

预应力变角张拉技术在新长沙站工程中的应用

结合具体工程实例,重点介绍了预应力变角张拉技术,提出了预应力张拉顺序和方法,指出该工程采用变角张拉技术,解决了施工工期短、工作量大、作业面广、工程质量要求高的矛盾,为铁路站台层建设积累了经验。

主应力方向角对重塑黄土各向异性的影响研究

为探究主应力轴循环后不同主应力方向角对青海重塑黄土各向异性的影响,对取自青海西宁地区的黄土进行了主应力循环后的定向剪切试验。试验结果表明:主应力方向角对重塑黄土各向异性具有显著影响,不同主应力方向角下重塑黄土的八面体剪应力-应变曲线和偏应力-主应变曲线均表现出很大差异,且不同主应力方向角下土体归一化强度不同;当主应力方向角超过60°时,土样剪切破坏的八面体剪应变变小;土体大主应变曲线的发展趋势与八面体剪应变相似,主应力方向角不超过75°土体中主应变不断向正向发展,主应力方向角为90°时,中主应变有着不同变化趋势,不断向负向发展,土体小主应变的总体变化趋势为负向;重塑黄土归一化强度随主应力方向角增大呈非线性降低,且主应力方向角为90°时土体归一化强度最小。

基于有限元的复合地基应力扩散角研究

以ansys为工具,对复合地基的应力扩散角进行数值计算,探求应力扩散角的变化规律并且制定了应力扩散角的表格,结合工程实例,表明了该方法的可行性。

不同大主应力方向角剪切对重塑盐渍土变形特性的影响

为了研究复杂应力路径下重塑盐渍土强度与变形特征,采用英国GDS空心圆柱扭剪仪,对青海海东地区重塑盐渍土进行定向剪切试验,探讨不同大主应力方向角对重塑盐渍土强度变形和各向异性的影响。结果表明:以不同大主应力方向角剪切时,重塑盐渍土的八面体剪应变随着八面体剪应力的增大呈现出先减小后增大的“V”字形发展趋势;在不同大主应力方向角定向剪切条件下,中主应变基本保持不变,大主应变和小主应变对称发展;切向应变和轴向应变发展具有对称性;基于不同大主应力方向角的峰值八面体剪应变归一化强度曲线呈现出近似“勺”型变化。本研究结果可以为路基稳定型设计和路基修筑提供参考。

预应力角撑技术在某深基坑加固中的应用

以大连地区某基坑工程支护施工为实例 。

溶洞地区桩基础应力扩散角的影响因素数值分析

岩溶地区修建变电站,当基础下有较大规模的溶洞且分布位置较浅时,会对工程的设计、施工及运营等产生很大的影响。现行对岩溶地区桩基础稳定性分析的方法主要有:定性评价法、半定量评价法、定量评价法;其存在依赖工作者工程经验、分析方法适用性不强,分析理论方法不完备等不足。有限元数值分析法是一种十分成熟的数值分析方法,与其他方法相比它几乎适用于所有的计算领域,具有适用性强、处理非均质、非线性、复杂边界问题方便等突出优点。应用有限元分析软件,模拟在随机分布的岩溶地基情况下桩底竖向应力扩散角的情况,并分别分析了溶洞跨度、顶板厚度、桩宽对桩底应力扩散角的影响。分析结果表明桩底竖向应力扩散角随着溶洞跨度的增加而扩大,随着顶板厚度的增加而减小,随着桩宽的增加而先减小后扩大再减小的变化规律。

加筋垫层应力扩散特性试验研究

采用数值试验方法研究加筋垫层的应力扩散特性。首先提出一种基于附加应力反算的加筋垫层应力扩散角计算方法,然后应用该方法研究了加筋垫层应力扩散角的单因素影响规律。表明加筋垫层应力扩散角的范围为45～60°,且加筋垫层设置参数和筋材参数都存在最优值,其对应的应力扩散角最大,最后应用正交试验和多元回归分析方法研究了加筋垫层应力扩散角的多因素影响规律,分析结果表明筋材的间距对应力扩散角变化的影响最大,其次是筋材的首间距,筋材长度对应力扩散角的影响最小,所得到的加筋垫层应力扩散角综合计算公式可为工程实践提供参考。

激光冲击波对5B05铝合金表面应力状态的调整

采用X射线衍射仪分别对光斑中心及其边界点冲击前后3个方向上的残余应力进行测量。根据主应力及其方向角的计算公式,计算出了各测试点冲击前后的主应力值和主应力方向角,分析了其分布特性。结果表明,激光冲击波不仅能调整5B05铝合金表面残余主应力值,还能调整其方向。最大主应力增幅最大点与最小主应力增幅最大点并不在同一点上。5B05铝合金经激光冲击波作用后,表面应力状态得到了改善,应力分布变得分散,应力域变大。

初始应力条件对压实黄土动强度影响的研究

建筑物地基或土坡中的土体在受到地震或其他动荷载作用前往往处于复杂的初始应力状态,对原有的DTC-199型周期扭转荷载三轴仪进行简单的改造后,可以进行压实黄土在这种固结应力状态下动强度的试验研究。试验结果表明,在其他初始固结应力条件不变时,初始主应力方向角α0对压实黄土的动强度具有显著的影响,初始中主应力系数b0对动强度的影响较小;随着α0的增大,动强度逐渐降低,并在α0=90o时达到最小值,最大降幅在40%左右;b0对压实黄土的动强度的影响具有放大效应和区间效应,b0从0增大至0.5时,动强度逐渐增大,b0从0.5增大至1时,动强度逐渐减小,增加的幅度小于降低的幅度约5%。

中主应力对饱和松砂不排水单调剪切特性的影响

利用土工静力-动力液压-三轴扭转多功能剪切仪,针对相对密度为30%的福建标准砂,在不排水条件下控制主应力方向、中主应力系数、平均主应力保持不变,进行了单调剪切试验。以此着重探讨了中主应力系数对相变有效内摩擦角、峰值有效内摩擦角及有效应力路径的影响。研究表明,中主应力系数对在不排水单调剪切条件下饱和松砂的强度参数具有显著的影响,而对有效应力路径及应力-应变关系发展模式影响较小。基于广义双剪强度准则,从理论上探讨了土的强度参数对于中主应力的依赖性,并与试验结果进行了对比。

大主应力方向及中主应力系数对重塑黄土小应变刚度特性影响试验研究

利用配备高精度应变传感器的空心圆柱扭剪仪对重塑黄土开展了一系列定向剪切试验,剪切过程中保持平均主应力p、大主应力方向角?以及中主应力系数b不变。共完成了包括3组不同大主应力方向角和1组不同中主应力系数的4组试验,共21个试样。对定向剪切条件下重塑粉土的应力-应变-强度以及小应变(<0.1%)刚度特性进行了研究,分析了不同大主应力方向角及中主应力系数的影响。试验研究结果表明,重塑黄土存在显著的强度各向异性特性,沿?=0°方向的强度最大,而最小强度方向因中主应力系数的不同而不同。?=0°时,b=0.25的强度最大,此时试样接近平面应变条件。小应变条件下重塑黄土的剪切刚度也因剪切时?和b的不同而不同,剪应变小于0.02%和大于2%时,刚度基本保持不变,初始剪切刚度很大,当剪应变大于0.02%后,随着剪应变的增加而迅速衰减,衰减曲线可以采用指数函数进行较好的拟合。