橡胶磨损花纹裂纹角的分形计算法

在考察橡胶磨损花纹裂纹角与橡胶磨损表面分形维数关系的基础上，提出了用分形计算橡胶磨粒磨损的磨损花纹裂纹角的新方法，发现丁苯橡胶和丁腈橡胶磨损花纹的裂纹角在不稳定磨损阶段基本保持不变，而在稳定磨损阶段则随法向载荷的增大而减小．

炮闩击发机安全极限磨损角分析

以如何预防楔式炮闩地面火炮自动击发事故为目的,从击发机受力分析入手,提出并论证了击发机严重磨损是造成自动击发主要原因的论点;通过计算与实验求出了部分火炮炮闩安全极限磨损角;制定了预防自动击发事故的应对措施.

楔式炮闩击发机存在安全极限磨损角

针对楔式炮闩火炮频繁出现的装填炮弹后自动击发事故,从击发机受力分析入手,分析了造成自动击发事故的主要原因;提出了安全极限磨损角理论,计算出了安全极限磨损角;分析了弥补传统击发机安全缺陷和预防自动击发事故的应对措施,提出了建立易损部件更换制度和检验标准或增设辅助保险装置的设想。

含灰气流对钢板的磨损研究及防磨措施

本文介绍了含灰气流对几种常用钢板及耐磨陶瓷片和耐磨涂料磨损率的实验研究结果,并针对粉煤灰分选系统中的磨损 问题提出了一些实用有效的防磨措施。

PVD涂层高速钢微钻用于铝合金钻削性能研究

为了提高高速钢微细钻头的钻削质量,研究了物理气相沉积(PVD)涂层高速钢微细钻头在高速干式环境下钻削铝合金时的钻削性能。应用PVD离子镀技术在直径0.2 mm的高速钢微细钻头上制备Ti Al Si N、DLC、Ti N和Al Ti N 4种涂层,并通过同时沉积涂层的高速钢圆盘间接测量得到涂层的显微硬度、厚度和平均摩擦系数。以6061铝合金为被加工零件对涂层的实际加工性能进行了试验测试,得到了已钻取孔的表面形貌、直径和角磨损量。通过VHM-I04显微硬度计在0.49 N下测定,DLC涂层微钻的显微硬度为2 800,摩擦系数为0.05,钻削效果在所有涂层微钻和未涂层微钻中最好。因与高速钢基体结合差,导致Ti Al Si N涂层容易脱落、微钻磨损快,故Ti Al Si N涂层不适合沉积在微钻表面。

鸡笼料槽、水槽的设计

料槽 料槽的形状设计要求给料容易,采食方便,能防止鸡拨弄与撒落饲料。

修旧利废

1.高压油管损坏多是从端头的锥形台肩根处断裂或锥形面不平引起漏油。可用两根坏油管拼凑成一根,即将一根坏油管从好头40～50毫米处截断,另一根坏油管从坏头40～50毫米处截断,均留用好的一端。

分配器手柄不能定位的原因分析

分配器分为无自动回位机构和有自动回位机构分配器两种。 无自动回位机构的分配器不能定位的原因有: (1)滑阀定位弹簧折断、失效,使定位钢球不能卡在滑阀定位孔内。 (2)滑阀定位槽磨损,定位钢球卡不住。 有自动回位机构的分配器不能定位的原因是: (1)弹簧定位机构的定位弹簧倒角磨损。

楔式炮闩自动击发原因分析

针对楔式炮闩火炮频繁出现的装填炮弹后自动击发事故,从击发机受力分析入手,论证了造成自动击发事故的主要原因;提出了安全极限磨损角理论,计算求出了安全极限磨损角;给出了弥补传统击发机安全缺陷,预防自动击发事故的应对措施,提出了建立易损部件更换制度和检验标准或增设辅助保险装置的设想。