山羊无角间性性状的遗传机制研究进展

在自然条件下,山羊中存在无角变异,与其他牛科动物不同,山羊的无角性状与间性性状紧密相连,被称为PIS(无角间性综合征)。大量研究发现,PIS序列与山羊的无角间性性状密切相关。山羊间性是一种严重的繁殖障碍,多发生于无角山羊,对无角山羊的选育和产业发展带来极大的阻碍。因此,揭示山羊无角间性性状的遗传机制对无角山羊产业发展至关重要。本文综述了几个品种无角山羊无角间性性状的研究方法、遗传机制和鉴定方法,为阐明山羊无角性状的遗传机制提供理论支持,为无角山羊的选育提供参考。

成年男性下颌角间宽与颧弓深度、长度及下颌角厚度的关系

目的 测量下颌角间宽与颧弓深度、颧弓长度及下颌角厚度并进行相关分析 ,以期在活体上通过测量下颌角间宽来推算颧弓深度、颧弓长度、下颌角厚度 ,为临床行颜面美容矫治术及复合体的制作提供相关资料。方法 经福尔马林固定、颜面骨正常的成人男性尸体 5 0具 ,按《人体测量方法》 ,用游标卡尺直接测量下颌角间宽、左右两侧颧弓深度与长度、下颌角厚度。结果 颧弓深度、颧弓长度、下颌角厚度与下颌角间宽其相关系数分别是 ,颧弓深度为 0 .649(P =0 .0 0 1 ) ,颧弓长度为 0 .5 84(P =0 .0 0 1 ) ,下颌角厚为 1 .0 (P =0 .0 0 1 ) ,颧弓深度、长度左、右无明显差别。结论 临床采用测量下颌角间宽来推算颧弓深度、颧弓长度及下颌角厚度具有显著性意义。

成人女性下颌角间宽与颧弓深度长度下颌角厚度的相关分析

目的测量下颌角间宽与颧弓深度、颧弓长度及下颌角厚度，并进行相关分析，以期在活体上通过测量下颌角间宽来推算颧弓深度、颧弓长度及下颌角厚度，为临床行颜面美容、外伤矫治及复合体的制作提供相关资料。方法经福尔马林固定颜面骨正常的成人女性尸体50具。用游标卡尺直接测量下颌角间宽、颧弓深度与长度、下颌角厚度。结果颧弓深度、颧弓长度、下颌角厚度与下颌角间宽呈正相关，其相关系数分别为；颧弓深度r=0．688(P=0．0001)；颧弓长度r=0．662(P=0．0001)，下颌角厚度r=0．989(P=0．0001)，颧弓深度长度左、右侧差异无显著性。结论临床采用下颌角间宽来推算颧弓深度、颧弓长度及下颌角厚度具有一定意义。

崂山奶山羊无角间性综合征生殖缺陷基因的基因型分析

【目的】试验旨在对崂山奶山羊无角间性综合征(polled intersex syndrome,PIS)生殖缺陷基因进行定位并分析其基因型。【方法】以155只崂山奶山羊为研究对象,其中有角公羊9只、有角母羊34只、无角母羊29只、无角公羊47只、间性山羊36只。对36只间性山羊进行表型特征分析;以155只崂山奶山羊血液基因组DNA为材料进行遗传学性别鉴定;根据山羊基因组DNA的完整序列信息(RefSeq:NC_030808.1)分别设计PIS wt-2、PIS wt-3和PIS var-23对扩增引物,利用PCR方法验证山羊PIS区是否存在198 bp替换和108 bp缺失,并分析不同性状山羊PIS基因的基因型。【结果】36只间性山羊包括17只大阴蒂雄性假间性、12只拟雌性假间性和7只短阴茎间性这3种不同的表型,其性染色体均为XX;山羊PIS区是完全缺失的,且在129427003~129427905 bp区域并不存在198 bp替换和108 bp缺失;间性山羊的基因型全为突变纯合子,其突变类型为10.1 kb缺失/480 kb重复双突变;有角山羊的基因型全为野生型纯合子,没有发生10.1 kb缺失/480 kb重复;在检测的无角山羊中,有10只10.1 kb缺失/480 kb重复双突变纯合子公羊,其余无角山羊的基因型为10.1 kb缺失/480 kb重复单突变的杂合子。【结论】间性山羊的出现是由于10.1 kb的完全缺失和1个反向插入的约480 kb大小的重复片段导致,且间性性状仅发生在纯合子母羊中,而公羊的纯合缺失并不会出现间性性状。结果可为进一步揭示山羊无角性状的遗传机制以及培育崂山奶山羊无角新品系提供参考。

山羊无角间性综合征(PIS)形成机制与鉴定方法研究进展

无角间性综合征(PIS)是指在山羊中发现的随着无角山羊的增多而间性山羊也随之增多的现象。山羊的无角性状是常染色体显性性状,间性性状是常染色体隐性性状,而且两种性状是连锁的,受到同一区域(PIS区)的调控,故PIS区完全缺失会导致无角和间性性状同时出现;PIS区位于山羊1q43,是一个转录调控区,对FOXL2、PISRT1以及PFOXic等基因转录起调控作用。文章从无角间性山羊的形态学、解剖学特征、核型分析、PIS区域结构与功能以及检测等方面进行阐述,并综述筛选PIS山羊的方法,以期促进养羊业的发展。

地铁车辆基地全框支剪力墙结构层间位移角限值讨论

车辆基地全框支剪力墙结构是新型的结构形式,在工程实践中有对底部框架侧向刚度控制得过于严格的现象,相关设计标准中要求底部框架层间位移角不宜大于1/2 000。讨论了控制上部剪力墙结构层间位移角的依据、目的和计算中存在的问题,比较了底盘平面大小对底部框架层间位移角的影响。建议车辆基地全框支剪力墙结构上部剪力墙的层间位移角限值按广东省标准《高层建筑混凝土结构技术规程》(DBJ/T 15-92—2021)取为多遇地震作用下1/450;在保证上部剪力墙先于底部框支框架屈服的前提下,大幅度放松底部框架层间位移角限值及非两区八类建筑全框支剪力墙减隔震结构层间位移角限值,也取为多遇地震作用下1/450。实现合理的屈服机制尤为重要。

层间位移角在错层结构中计算问题探讨

层间位移角是按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比。它反映了结构的侧向刚度。规范对层间位移角是有一定的限值的,对不同的结构高度和体系,有不同的限值,限制了结构的最小刚度。因此,本文将以层间位移角为分析对象,分析层间位移角的基本概念、常见问题,通过实际应用来深入理解层间位移角的知识,最后介绍几点控制层间位移角的策略,以期为研究这一领域的设计和施工人员提供一定的指导与帮助。

8.5度设防区剪力墙结构层间位移角限值探讨

为满足小震作用下结构层间位移角限值的要求,抗震设防高烈度区设计的结构竖向构件多,截面尺寸大,影响建筑使用空间。控制小震作用下的层间位移角除满足舒适度、装饰结构和机械设备正常使用的需求外,主要目的是确保结构大震不倒。根据新疆喀什地区(8.5度设防)128条强震地震动和当地实际工程,参照现行不同规范对层间位移角限值的规定,以层间位移角和高度为控制参数,设计6个剪力墙结构模型,采用基于构件变形的抗震性能评估方法研究大震作用下结构的安全性。结果表明:6个剪力墙结构在8.5度大震作用下均满足“大震不倒”的要求,且在两倍大震作用下具有合理的屈服耗能机制。建议小震作用下新疆喀什地区剪力墙结构的弹性层间位移角限值放松至1/500。

山羊无角性状研究进展

无角性状是现代山羊养殖中的热点研究问题,在饲养过程中无角山羊个体具有不易打斗便于管理等优点。因此,在现代规模化养殖过程中,无角个体相比于有角个体更受欢迎。该文介绍了山羊的无角性状研究进展,比较了无角山羊与有角山羊的生产性能,从简单孟德尔遗传定义、个体表型特征以及与间性性状的关系概述了无角性状的遗传规律,通过对无角性状的遗传定位以及候选基因进行描述来为无角性状遗传机理研究提供参考依据,并指出了无角性状存在的问题以及对无角性状进行早期鉴定的方法,以期为无角山羊的育种提供参考。

局部气流扰动下转角双层MoS2的合成及层间角的表征

近些年,随着对二维材料的深入研究,人们发现当二维材料以不同的旋转角度堆叠在一起时,表现出了比单层二维材料更强大、更复杂的物理性质,这使得其在电子器件、光电子器件、自旋电子器件以及能源转换和存储等领域有着极其广阔的应用前景。在转角材料中,以二硫化钼(MoS2)为代表的转角双层过渡金属二硫化物(TMDC)。由于其具有独特的摩尔超晶格结构,会在特定角度下诱导产生电子平带,这引起了人们极大的兴趣。均匀莫尔势的高质量转角双层TMDC对于发现强关联效应、非常规超导、量子反常霍尔效应和拓扑相也是至关重要。然而,由于非稳定态转角双层材料的合成需要克服较高的能量壁垒,利用化学气相沉积(CVD)合成大面积高质量宽角分布的转角双层MoS2(tBMo S2)的方法仍然缺乏。本文展示了一种改进的CVD方法,该方法采用局部气流扰动,通过使用异位成核策略来生长高比例且具有任意扭转角度的tBMo S2。此外,文章还使用无损几何方法(原子力显微图像)和TEM选区电子衍射(SAED)对角度进行了表征,并使用拉曼光谱分析了角度和层间耦合的关系。

基于卷积神经网络的框架剪力墙结构层间位移角预测

采用机器学习等智能算法预测结构时程响应时,通常将地震动的某项静态指标作为输入来考虑。这种处理方法丢失了地震动记录本身的时程特性。本文提出将地震动记录处理成二维张量来处理其时程信息,以一栋框架剪力墙结构为对象,通过数据集构造、网络模型搭建和参数优化,训练卷积神经网络(CNN)来预测结构的最大层间位移角。此外,还采用人工神经网络(ANN)以及长短时记忆神经网络(LSTM)进行对比分析,研究结果表明:CNN与LSTM能够有效地预测弹性状态下的结构层间位移角,且CNN的预测精度最高,训练耗时最少。

模块化钢框架模块间内套筒连接节点抗震性能试验研究

设计了3个足尺模块化钢框架模块间内套筒连接节点试件,针对节点试件的抗震性能开展了拟静力低周往复加载试验,研究了节点试件的滞回曲线、骨架曲线、延性、耗能、刚度退化、层间位移角和转动刚度等抗震性能指标,并对影响节点试件的抗震性能参数进行分析。研究结果表明:节点试件的滞回环呈梭形,且形状较为饱满,其具有较强的耗能能力;3个节点试件均出现明显的刚度退化现象且下降坡度平缓;3个节点试件的层间位移角分别为0.085 rad、0.082 rad和0.096 rad,节点试件均具有良好的转动能力和延性性能且满足节点抗震设计要求。试件破坏特征表明,在模块柱内梁的上、下翼缘对应位置设置内隔板对节点的抗震性能有显著改善作用。

无角山羊间性综合征缺失片段的序列特征

一段长约11.7 kb的片段缺失导致山羊无角和间性突变,称为无角间性综合征（Polled Intersex Syndrome,PIS）。通过对该缺失片段（AF404302）内4个重复序列（1~3120 bp,3988~4565 bp,4989~7088 bp,7875~9135 bp）的结构分析,发现其右侧一段属于LINE-1家族的L1M3分支（7875~9135 bp）,另3段均属于RTE家族的BDDF分支。以缺失片段内两段逆转录酶结构域的全长蛋白序列为参考对NCBI网站牛基因组数据库进行tblastn,并与得到的56条共有序列构建进化树,以此树为基础推断PIS缺失区域大约形成于（22.5~30）百万年前,正好是牛科动物分化趋异的年代,结合其他证据认为该调控方式可能只存在于牛科动物中。该发现也为PIS区域作用机理和non-LTR的竞争学说提供了证据。

球笼式万向节极限轴间角的研究

球笼式万向节的极限轴间角在以往的设计和研究中从未作为一个主要研究对象而被研究,基本都是作为一个固定值直接给定。这种设定的极限角度既不准确,也无法满足特种车辆对球笼式万向节大角度的要求。研究了球笼式万向节在极限轴间角的情况下传动轴与钟形壳的关系,以及钢球与沟道的接触点位置,并将万向节在极限轴间角情况下也能有效传动作为目标,对万向节的设计提出了校核和调整的方法。

装配式建筑转角飘窗结构性能分析

文中利用数值仿真软件对装配式建筑转角飘窗地震作用下层间位移角、最大位移以及损伤程度进行分析。结果表明,随着楼层数的增加,X向层间位移角先增加、再降低、最后保持稳定,当地震波加载的终止时间从25 s增至55 s,再增加至70 s时,X向最大的层间位移增加幅度基本为3.62%。随着楼层数的增加,Y向层间位移角呈现先增加后降低的变化规律,装配式建筑结构各层X和Y向最大位移同样呈现不断增加的趋势。装配式住宅楼转角窗位置处的楼板混凝土出现一定的受拉损伤,但并不严重,证明本工程转角窗具有良好的抗震效果。

基于深度学习的框架结构首层位移角预测技术

基于深度学习的方法,首先拟合现浇框架节点弯矩转角曲线,得到同等条件下装配式框架的节点刚度,然后对一榀现浇及装配式框架进行数值模拟,得到2种框架结构在同一地震荷载作用下的首层层间位移角,用神经网络拟合同一条件下现浇及装配式框架首层层间位移角的二维曲面关系。通过有限元模拟验证预测结果精度较高,该网络可用于装配式框架结构的首层层间位移角预测,减少计算成本,节约时间,适用于工程实践。

贵州黑马羊无角间性综合征座位的分子检测

为了筛选出黑马羊羊群中对羊群有危害且无经济价值的无角间性羊,试验选取不同性状的羊只采用PCR分子标记技术进行检测,从大量的特异性PCR引物中选出可以进行筛选的1对引物。结果表明:以有角黑山羊和黑马羊基因组为模板,用该引物可扩增出413 bp的片段,无角间性羊样本没有扩增片段,因此能够有效区分无角间性羊样本。说明试验建立的检测方法可作为无角间性综合征(PIS)基因座位的分子标记。

砖砌体结构层间位移角的探讨

基于结构性能的抗震设计要求,采用层间位移角作为结构性能水准的评价指标易于被工程师所接受。首先讨论钢筋混凝土结构、钢结构、砌体结构在不同性能水准的层间位移角的取值规定,在此基础上对砌体结构墙体及模型试验结果进行统计分析,给出砌体结构的不同性能水准的层间位移角建议取值,供工程应用参考。

BRB应用于混凝土框架的弹性层间位移角限值与设计建议

BRB钢支撑即屈曲约束支撑,因其具有承受轴向压力不会发生屈曲、受拉与受压承载力相当、滞回曲线饱满、耗能能力和低周疲劳性能良好等优点,在美国、日本及我国台湾等地区的建筑结构中应用较广。混凝土框架结构,是一种常见的建筑结构形式,其设计简单,施工方便,但是框架结构的抗侧刚度低,在罕遇地震下容易发生较大的侧移甚至是倒塌,而将BRB应用于混凝土框架结构,组成的框架-支撑结构体系,可以很好地解决这一问题。然而现行《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)对钢支撑-混凝土框架的层间位移角限值的规定不尽合理,本文从结构抗震的性能目标出发,对BRB钢支撑-混凝土框架的弹性层间位移角限值进行了研究,并提出了BRB在混凝土框架结构应用中的设计建议。

对建筑结构抗震变形验算中层间位移角取值的认识

结构的抗震变形验算是基于性能的结构抗震设计的一项重要内容,当前各国抗震设计规范多采用层间位移角作为结构变形的控制指标。对层间位移角限值的确定进行了简要论述,并对其中设计水准与变形验算的关系、非弹性反应分析的不完善性和不规则结构的变形验算标准等问题进行了一定的讨论。