囊袋张力环对高度近视患者Barrett universalⅡIOL计算公式准确性的影响

目的:评估囊袋张力环(CTR)对Barrett universalⅡ人工晶状体(IOL)计算公式在高度近视合并白内障患者术后屈光状态的稳定性与准确性的影响。方法:本研究为前瞻性研究。选取2022-01/06于我院就诊的高度近视白内障患者40例80眼。采用随机数字表法分为CTR组和空白组,每组40眼,所有患者均用IOL Master测量,并按照Barrett universalⅡ公式计算实际植入IOL屈光度及预测术后屈光度。记录患者术后6 mo的裸眼视力(UCVA)、最佳矫正视力(BCVA),比较术后6 mo两组平均绝对屈光误差(MAE),评估术后屈光状态的稳定性及预测术后屈光度与CTR的关系。结果:术后6 mo两组患者UCVA、BCVA均较术前改善(P>0.05),不同时间点两组UCVA、BCVA比较无差异(均P>0.05);80眼按照Barrett universalⅡ公式植入IOL后,CTR组预计术后屈光度为-2.01±0.71 D,术后实际屈光度为-1.64±0.88 D,MAE为0.37±0.98 D;空白组预计术后屈光度为-2.12±0.64 D,术后实际屈光度为-1.54±0.88 D,MAE为0.58±0.31 D,组间比较有差异(P<0.05)。根据眼轴长度进行分组,对于任意眼轴长度CTR的植入均能有效地减少屈光误差(P>0.05)。随着眼轴的增长,MAE的值越大,眼轴≥30 mm的患者术后MAE值比较两组间有差异(P<0.05)。CTR组、空白组中出现远视漂移的比例分别是18%(7/40)、30%(12/40),组间比较有差异(P<0.05)。结论:对高度近视合并白内障患者,Barrett universalⅡ公式在预测术后屈光度方面具有较高的准确性,术中植入CTR既能够保持囊袋的形态,有效防止术中晶状体悬韧带断裂,使IOL居中性更佳,又能有利于白内障患者术后屈光度的早期稳定,并提供更加稳定的屈光结果,减少屈光漂移。对于术中考虑植入CTR的近视患者,建议术前增加-0.50 D的预留屈光度,以达到理想屈光状态。

不同沿岸输沙率计算公式对比分析

经历近100 a的发展,沿岸输沙率计算公式研究领域已形成许多代表性成果,系统研判各计算公式的预测精度对于快速准确判断研究区域沿岸输沙能力具有重要意义。依据使用率高、公式结构简洁、考虑参数相对全面等标准,选择了国内外7个沿岸输沙率计算公式,采用现场原型沙、室内原型沙和室内轻质沙等多种实测资料,对各公式的计算准确程度和适用范围进行了定量检验。结果表明,CERC公式和Kamphuis公式适用于现场原型沙预测,但对室内轻质沙预测的偏离程度较大;MH-Kamphuis公式和van Rijn公式对各种实测资料的预测均总体偏小;赵今声公式和Bayram公式的预测精度最低,预测偏小程度较大。经比较,孙林云公式对各项实测资料的符合程度总体较高,预测精度提高了36%~73%,具有更广泛的适用范围,推荐用于推导沙质海岸沿岸输沙模型相似律比尺关系。

四种人工晶状体屈光度计算公式预测高度近视白内障人工晶状体屈光度的准确性

目的:评估Haigis、SRK/T、Holladay 1和Holladay 2公式预测高度近视白内障患者拟植入人工晶状体屈光度的准确性。方法:前瞻性研究。选取2017-08/2021-11于我院就诊的眼轴长度(AL)≥26 mm的年龄相关性白内障患者168例168眼,根据术前IOL Master 700测得眼轴长度将纳入患者分为5组,其中A组患者37例37眼,26mm≤AL<27 mm;B组患者34例34眼,27 mm≤AL<28 mm;C组患者42例42眼,28 mm≤AL<29 mm;D组患者28例28眼,29 mm≤AL<30 mm;E组患者27例27眼,AL≥30 mm。术后3 mo进行主觉验光,计算各公式预测屈光度的平均算术误差(MNE)和平均绝对误差(MAE)。结果:各组中Haigis与Holladay 2公式的MNE与MAE相对较小,且随着眼轴的增长MNE与MAE并未明显增加,而SRK/T、Holladay 1公式随着眼轴的增长MAE与MNE则明显增大,其中C、D、E组中Holladay 1公式的MNE与MAE增大更为明显。结论:对于眼轴长度≥26 mm的年龄相关性白内障患者,采用Haigis和Holladay 2公式预测人工晶状体屈光度的准确性更高。

新一代人工晶状体计算公式对高度近视行前后段联合手术的准确性分析

目的探究新一代人工晶状体(intraocular lens,IOL)计算公式及Wang-Koch(WK)眼轴校正公式在接受前后段联合手术的高度近视患者中的准确性。方法收集2015年6月至2021年6月于陆军军医大学第一附属医院眼科接受前后段联合手术且眼轴(axial length AL)>26 mm的患者100例(100眼)。分别采用Barrett UniversalⅡ(BUⅡ)、Emmetropia Verifying Optical(EVO)、Kane、Haigis、Hoffer Q、Holladay 1、SRK/T、第一代线性WK眼轴优化公式(Haigis-WK1,SRK/T-WK1,Hoffer Q-WK1,Holladay 1-WK1)及第二代线性WK眼轴优化公式(SRK/T-WK2,Holladay 1-WK2)等13种公式计算IOL屈光度。获得各IOL屈光度公式的平均预测误差(mean prediction error,ME)、平均绝对误差(mean absolute error,MAE)、中位绝对误差(median absolute error,MedAE)及预测误差在不同屈光阈的百分比,以评价各公式的准确性。将所有患者根据眼轴长度分组:26.00 mm30.00 mm者为C组(34眼),以探究眼轴长度对IOL屈光度计算的影响。根据术前眼内填充物,将患者分为硅油眼组(63眼)和非硅油眼组(37眼),比较术前眼内填充物对IOL屈光度计算的影响。结果新一代IOL公式(BUⅡ、EVO及Kane)的MedAE(0.34D、0.31D、0.35D)显著低于传统公式(P<0.05),而且预测误差在±0.25 D、±0.50 D、±0.75 D及±1.00 D范围内的百分比显著高于传统公式(P<0.05)。传统公式均出现远视偏移(0.35~0.65 D),WK眼轴调整法可以矫正传统公式的远视偏移。WK2可以提高SRK/T和Holladay 1公式的计算准确性,且SRK/T-WK2和Holladay 1-WK2公式的MedAE与新一代IOL公式差异无统计学意义。比较各公式在不同眼轴分组的MedAE,发现新一代IOL公式(BUⅡ、Kane和EVO)及WK校正眼轴公式(Haigis-WK1、SRK/T-WK1、SRK/T-WK2、Hoffer Q-WK1、Holladay 1-WK1和Holladay 1-WK2)在眼轴分组间均差异无统计学意义;传统公式的MedAE在眼轴分组间均存在显著差异(P<0.01),其中C组的MedAE均最大(Haigis:0.84 D,SRK/T:1.10 D,Hoffer Q:1.23 D,Holladay 1:1.20 D)。比较各公式在不同术前眼内填充物分组的MedAE,结果发现,新一代IOL公式(BUⅡ、Kane和EVO)、Haigis及SRK/T公式在硅油眼组的MedAE均显著高于非硅油眼组(P<0.05)。结论在接受前后段联合手术的高度近视患者中,新一代IOL公式和第二代线性WK眼轴校正公式的准确性和稳定性显著优于传统公式。

人工晶状体屈光力计算公式在儿童Ⅱ期植入的研究进展

Ⅱ期人工晶状体(intraocular lens,IOL)植入常用于矫正先天性白内障摘除术后无晶状体眼状态。IOL屈光力计算是影响儿童Ⅱ期IOL植入术后视功能发育和改善的关键因素之一。现有IOL屈光力计算公式是基于成人有晶状体眼的数据研发,能准确预测成人眼IOL植入的屈光力,但是对儿童Ⅱ期IOL植入的屈光力预测准确性欠佳,主要原因包括:1)儿童II期植入术前为无晶状体眼,缺乏部分公式定义中的有晶状体眼的前房深度(是指从角膜前表面中央顶点到晶状体前表面的距离)和晶状体厚度。2)公式根据囊袋内植入IOL预测屈光力,但儿童Ⅱ期IOL睫状沟植入术在临床上应用更为广泛。当IOL植入睫状沟时有效晶状体位置发生前移,可能引起屈光预测误差。3)成人眼的发育已完成,目标屈光度多为正视或近视眼(-3.00~+1.00 D),但是儿童眼仍在发育,需针对其特性测算合适的远视目标屈光度(+0.50~+12.00D)以适应眼球发育引起的屈光变化。为使Ⅱ期IOL植入患儿达到术前预设的目标屈光度,对现有公式进行选择与优化至关重要。

软轴摩擦力矩计算公式参数优化设计

钢丝软轴摩擦力矩计算公式的研究在国内外文献中存在空白。为了得到钢丝软轴在不同弯曲状态下进行转动的摩擦力矩计算公式,首先运用理论推导得到所需公式,再通过实验分析计算出公式的重要参数,然后结合模拟退火优化算法,使公式中的参数得到优化。通过模拟退火算法对公式的参数进行修改,得到经过优化后的不同角度下的钢丝软轴所对应摩擦力矩公式。采用优化后的公式进行计算,总体误差为2.831%,与原有的总体误差7.143%相比降低了4.312%,同时计算结果表明优化后的公式对计算角度一定条件下不同轴径的软轴弯曲转动摩擦力矩同样具有适用性。

采用FRP、钢管、混凝土的组合柱轴压承载力统一计算公式

随着FRP与传统材料的组合应用,国内外学者提出了适用不同工程背景的FRP、钢管、混凝土新型组合柱形式。考虑到其约束效果可以采用统一的侧向约束系数来评价,针对大多数基于FRP、钢管、混凝土的组合柱提出较为简便的统一计算公式。为建立适用范围广的组合柱轴压承载力统一计算公式,回顾了已有的FRP、钢管、混凝土组合柱形式,并按其约束形式分为四类截面。根据双剪统一强度理论,引入钢管屈服强度折减系数、方钢管的不均匀约束系数来考虑极限状态时钢管轴向应力低于其屈服强度的特点,分别推导出四类截面的组合柱轴压承载力计算公式。该公式考虑了组合柱的套箍指标、钢管屈服强度折减系数和组合柱截面尺寸影响,形式简单,适用范围广。通过与试验数据对比,提出的统一计算公式的理论计算值与试验值较为吻合。

直观、想象、推理:面积计算公式推导的三进阶——“长方形、正方形面积的计算”教学与思考

在学习“长方形、正方形面积的计算”之前,学生已经认识了面积和常用的面积单位,知道了面有大小,通过一定的标准可描述、可度量、可用数值表达面的大小。这节课侧重让学生在探究长方形、正方形面积的过程中,体悟面的大小可计算及面的大小怎样计算。一、经历交流辨析,感悟面的大小就是单位面积个数的总和1.复习引入,回顾面积概念和面积单位。

层削法测试金属板材残余应力的计算公式

根据材料力学中矩形截面梁的挠度变形方程,推导了一种新的层削法测试矩形截面长条试样残余应力的计算公式,用此公式计算了厚度为165 mm的7050-T7451铝合金轧制板材的残余应力,将该公式计算的残余应力与现有标准公式计算的残余应力进行了比较。结果表明:当铣削层数不超过9时,采用该公式计算的残余应力与现有标准公式计算结果的相对误差不超过6%,说明该公式准确,可以用于计算金属板材残余应力。

红细胞参数计算公式在黔南地区儿童地中海贫血和缺铁性贫血鉴别诊断中的效能评价

目的通过比较7种红细胞参数计算公式对黔南地区儿童缺铁性贫血(IDA)和地中海贫血(TT)的鉴别诊断的效能,选择适合本地区的计算公式,并建立其最佳截断值。方法选取2022年5月至2024年2月在我院就诊的105例患儿为研究对象,根据诊断将其分为TT组(55例)和IDA组(50例)。对两组患儿的7个红细胞参数结果和7个红细胞参数计算公式的敏感度(SEN)、特异度(SPE)、约登指数(YI)、阳性预测值、阴性预测值、受试者工作特征曲线下面积(AUC)、根据YI最大值确定的鉴别诊断最佳临界值进行回顾性比较分析。结果TT组的RBC、HBG和MCHC高于IDA组,而MCV、MCH和RDW低于IDA组(P<0.05);Green and King公式鉴别诊断效能最高,其AUC为0.893、SEN为80.0%、SPE为88.0%、YI为68.0%,其最佳截断值为75.9。结论Green and King公式对黔南地区儿童TT和IDA的鉴别诊断能力较好,建议在基层医院推广应用。

如何拓展体积计算公式“底面积×高”的运用范围

在回顾已有知识长方体和圆柱体积计算公式的基础上,如何进一步将“体积=底面积×高”拓展至其他立体图形?可以采用以下的教学环节。一、根据图形特征,理解直柱体概念1.回顾旧知,选择图形。呈现7个立体图形,(如图1)引导学生针对其形状,思考哪些图形的体积可以用“底面积×高”的公式来计算。预计学生将发现(1)号和(2)号图形符合条件,而其余5个图形存在争议。

火箭速度的计算公式

在《普通高中教科书数学必修第一册》^([1])的第4.3节课后阅读材料中介绍了俄罗斯科学家齐奥科夫斯基(K.E.Tsiolkovsky)于1903年给出火箭速度的计算公式v=V_(0)ln(1+M/m_(0)).(1)其中,V_(0)是燃料相对于火箭的喷射速度,M是燃料的质量.

Ⅱ型接触网几何参数测量仪检定台架模拟支柱侧面限界复现值计算公式优化

依据JJG(铁道)210—2020《接触网几何参数测量仪检定台架检定规程》,检定Ⅱ型接触网几何参数测量仪检定台架模拟支柱侧面限界复现值过程中,需利用公式计算模拟支柱侧面限界复现值。这些计算公式中,不仅需测量的参数多,计算复杂、计算量大,还会在检定结果中引入不确定度分量。在分析Ⅱ型接触网几何参数测量仪检定台架组成及其模拟支柱侧面限界复现值计算公式的基础上,研究简化模拟支柱侧面限界复现值计算公式。经验证,利用简化后的计算公式和JJG(铁道)210—2020中的计算公式,计算得到的模拟支柱侧面限界复现值相等。利用简化公式,不仅减少了测量参数,测量参数更方便,计算过程更简单,还可以提高检定结果的准确度。

绝热层厚度计算公式的探讨

现行的各种关于空调工程中管道与设备绝热层厚度的计算方法都是忽略设备或管道的内表面换热系数,这种计算方法源于化工行业,在空调行业中应用存在概念上的错误,并不适用于空调风管。本文推导了包含内表面换热系数的绝热厚度新公式,并与现行公式定量比较,指出忽略内表面换热系数后出现的重大误差。

两类Chebyshev多项式多重和封闭计算公式

两类 Chebyshev多项式是正交多项式系统中的两类著名的多项式 ,它在逼近论、组合论、特殊函数论等方面具有许多重要的应用 .利用“降阶递归法”,从两类 Chebyshev多项式的生成函数出发 ,建立了第二类 Chebyshev多项式的多重和的封闭性计算公式的一般结果以及计算第一类 Chebyshev多项式的多重和的封闭公式的递归公式和“Mathematica”程序 ;

环形微间隙压力水流动特性及计算公式的研究(续)

用工程流体力学理论对环形微间隙压力水流动特性进行研究,得出了精确的下临界雷诺数,摸清了流态的分布状况,提出“间隙特性流量”这一新概念,通过对已有的三个计算公式的应用和补充,从而探索出了一个层流、紊流通用计算公式。对0.005～0.0512mm的微间隙,4～37mm的间隙长度,5.0～16.0MPa的压力不管是层流、紊流或流态过渡区,都能用此公式进行流量的计算。而且计算出的流量,其精确程度和可靠程度比原有三个公式更好,具有较大的适用性。

一类垂直双层土壤中地网接地电阻的简易计算公式

针对特高压输电系统变电站地网常跨越垂直分层土壤,研究垂直双层土壤中地网接地电阻的工程计算方法。用待求接地电阻与参考电阻的比值以及双层土壤两侧电阻率比值减少参数数量,并通过数据拟合得到这两个比值的函数关系,分析自变量等于1和趋向无穷大对应的地网接地电阻和土壤结构获得函数系数的表达式,将表达式代入函数之后进行化简,得到垂直双层土壤中地网接地电阻的计算式。计算式中包含的参考电阻和辅助电阻都是均匀土壤中地网接地电阻,这两个接地电阻可用IEEE标准或中国电力行业标准的推荐公式代替。与仿真软件相比,所得式不需建立土壤和地网模型,不需要仿真计算电流分布,能简单快捷地计算出接地电阻。通过几个算例分析可知,所得计算式的精度受推荐公式的影响,其精度能满足工程设计的需要。

承压容器爆破压力计算公式的评价方法研究

构建了一个具有统计性质的随机变量;借助于数理统计的假设检验理论,采用无偏估计分析了该随机变量分布参数的变化规律,建立了承压容器爆破压力计算公式精度的评价方法。基于27组钢制薄壁单层圆筒形容器爆破压力实测数据,研究了有关因素对中径公式与福贝尔(Faupel)公式精度的影响。研究表明:(1)对于径比为1.010~1.50且材料屈强比为0.488 9~0.966 0的钢制薄壁单层圆筒形容器,屈强比的大小对中径公式对应随机变量的标准差与均值没有显著影响;虽然屈强比的大小对福贝尔公式对应随机变量的均值没有显著影响,但屈强比不超过0.499 7样本的试验数据,显著增大了福贝尔公式对应随机变量的标准差;(2)在上述范围,中径公式对应随机变量的变异系数小于福贝尔公式,集中度高;用中径公式计算薄壁单层圆筒形容器爆破压力,比福贝尔公式合适;(3)将屈强比调整为0.538 8~0.966 0且径比相应调整为1.013 3~1.50时,福贝尔公式对应随机变量的变异系数显著变小,集中度得到显著提高。

对“基于实测数据的特种球形压力容器爆破压力计算公式”一文的商榷

为给比较、选择与确定合适的钢制球形容器爆破压力计算公式提供依据,建立了评价计算公式精度的准确性与集中性指标.基于59组实测数据,分析了钢制球形容器爆破压力4种计算公式的精度.得到如下结论：公式的准确度（爆破压力计算值与实测值之比）平均值与变异系数分别是其精度准确性与集中性的评价指标;对于多层球形容器,当材料屈强比为0.720 9-0.847 5且容器径比为1.053-1.107时,中径公式准确度平均值为0.977 0,变异系数为0.035 4;当材料屈强比为0.336 2-0.618 9且容器径比为1.109-1.257时,中径公式准确度平均值为1.169 1,变异系数为0.108 3;与其他3种公式相比,中径公式计算钢制薄壁多层球形容器爆破压力精度高,计算钢制薄壁单层球形容器爆破压力集中性高.

大地电磁法张量阻抗通用计算公式

在研究大地电磁三维数值模拟时必须解决如何利用数值模拟得到的电、磁场值计算张量阻抗元素的问题。为此 ,本文从理论上系统地推导了适用于复杂地电模型的张量阻抗通用计算公式 ,给出了由数值模拟得到的离散电场、磁场值计算阻抗元素的方法。通过深入分析 ,还得到了每个通用张量阻抗元素计算公式的直观表达式 ,显示出明确的物理意义。例如Zxy表示在源场α·SX和SY的作用下 ,在x方向产生的电场分量加权线性叠加结果和在 y方向产生的磁场分量加权线性叠加结果的比值 。