水利工程泄洪运行后的设计洪水位复核

为分析洪水期水闸运行后的防洪情势特征,文章以南四湖韩庄闸为例,基于2001—2021年汛期逐日水位流量与闸门开度,分析计算了闸上水位与附近站点的水位、流量关系规律,并运用两种方法试算确定了工程设计洪水位和校核洪水位。结果表明:闸上水位与韩庄(微)、微山两水位站之间的相关关系总体较好,但在水闸大流量泄洪影响下,韩庄闸水位-流量关系紊乱无规律,增加了防洪管理与调度的难度;现状条件下水闸设计洪水位较原设计值平均低9.5cm,校核洪水位较原设计值平均低12.5cm。

长江防洪堤南京段设计洪水位风险分析

长江南京段洪水位存在明显上升的趋势，为确保新水情下防洪堤的安全，首先分析了引起该河段水位上升的原因，然后按３种方案研究了今后长江南京段出现不同水位的风险度．研究结果表明，长江南京段水位突破历史最高值１０２２ｍ的重现期为２７年，１００年一遇的设计洪水位达１０８ｍ左右．

基于Copula函数的桂平航运枢纽水闸设计洪水位

针对桂平航运枢纽水闸原设计洪水位由经验方法确定、缺乏理论依据的情况,利用Copula函数理论建立二变量设计洪水组合及洪水位的确定方法,并应用于桂平航运枢纽水闸设计洪水位的确定。结果表明:建立的4种常用Copula函数中,Clayton Copula函数拟合效果最好;设计洪水组合应该包括Copula同现重现期等于设计重现期的所有洪水组合;按照建立的方法计算得到桂平航运枢纽水闸设计洪水位为43.26 m,通过经验方法确定的原设计洪水位为43.48 m,可达到防洪要求,且略偏安全。

感潮河段设计洪水位计算的频率组合法

建立河段水位与流域面平均雨量和潮位的水位函数,利用频率组合法推求感潮河段设计洪水位。实例研究结果表明,该方法较为简便有效,所得到的设计洪水位较为合理,能满足实际问题的精度要求。

分期汛限水位和设计洪水位的确定方法

提出用组合频率法和库水位法推求分期汛限水位和设计洪水位 ,并以广东新丰江为例 ,采用以上两种方法确定分期汛限水位和设计洪水位 ,为水库分期运用提供了可靠的依据 ,大大提高了新丰江水库的发电效益。

长江中下游干流堤防设计洪水位分析

长江中下游干流河道全长约 1773km ,两岸干堤总长 170 0km ,防洪标准很低。长江 1998年大洪水后 ,中游沿江两岸以前所未有的力度进行堤防加高加固。在堤防加高加固设计中 ,第一要素就是设计洪水位。在推求各堤段设计洪水位时 ,要注意上下游、左右岸的协调对应 ;对分蓄洪区的围堤 ,要考虑设计分蓄洪水位 ;城陵矶附近河段和湖口附近河段设计洪水位 ,因江湖关系的恶化 。

平原河套间电厂设计洪水位计算探讨

由于两河交汇的河套区域地势低洼,且平原地区河道防洪标准较低,遇到暴雨洪水便易泛滥成灾,危及该区域电厂的安全,电厂设计洪水位的确定就显得更为重要。本文结合电厂勘测设计实际工作,概述了河套区域的水文特性,介绍了河套间电厂设计洪水位的一种分析方法和推求过程。

富春江设计洪水位的研究

富春江位于钱塘江河口区近口段 ,受径流与潮汐的双重作用 ,其设计洪水位的确定涉及诸多因素。从分析富春江洪水特性入手 ,探讨了上边界流量、下边界水位及区间支流相应流量的确定 ,运用成因分析法建立数学模型 。

两种设计洪水位计算方法的对比分析

采用各种洪水年型都包得住的水位作为防洪设计水位才是安全的,否则就会出现水位达到了历年最高,可流量还远未达到;或流量达到了设计频率而相应水位达不到设计值;筑堤洪水归槽,水位壅高,防洪水位还要加上壅高值。因此,河道上的防洪水位确定是很复杂的。由年最大水深计算频率推求设计洪水位和由年最大流量频率值推求设计洪水位,一般都采用外包线上限值。为此,提出两种洪水位计算方法对比,分析其优劣短长。

山丘区河道设计洪水位对电力工程的影响

山丘区河道由于河道狭窄,水文条件较为复杂,该区域电力工程应满足设计防洪要求。本文以哈尔滨蜚克图河流域某电力工程为例,介绍蜚克图河洪水来源及特征,分析50a一遇洪水位的计算过程,研究山丘区河道洪水对电力工程的影响;并采用历史洪水调查和曼宁公式两种方法分别进行计算,相互验证。结果表明,二者结果基本一致,结论可靠。

水库超设计洪水位风险分析

在总结有关学者研究成果的基础上,定义了水库超设计洪水位风险的含义,从理论上较全面地描述了水库超设计洪水位风险率的分布特征,并提出了水库超设计洪水位风险率分布函数。通过洪水随机模拟试验的方法,采用改进的调洪规则,对白山、丰满梯级水库超设计洪水位风险进行了分析,为研究水库超设计洪水位风险提供了一条有效的途径。

公路路基设计洪水位确定方法的探讨

等级公路往往是抗洪救灾中人们逃生的重要撤退路径,故路基防洪设计尤为重要,但由于其经过的区域较广,绝大部分路段无法直接用水文资料计算,文章从适用角度出发,提出了公路工程设计中无资料地区路基设计洪水位的几种确定方法,以供相关设计人员参考。

在弯曲河道凸岸处推求厂址设计洪水位的方法探讨

某发电厂厂址位于某弯曲河道凸岸,本文结合厂址具体情况,采用水面曲线法推求了厂址P=1%设计洪水位,为厂址阶梯式布置提供了依据。

推求受干流洪水顶托的厂址设计洪水位的方法探讨

甘棠污水处理厂厂址位于南水河左岸,下游7 km处为南水与北江的汇合口,受南水上游来水及北江洪水回水顶托,水文情况比较复杂。该文分别就单江发洪、受干流洪水回水顶托影响、受上游来水及干流洪水回水硕托共同影响3种情况进行分析,探讨50年一遇设计洪水的推求方法,通过对比分析,得出最优方案和结论,其成果可为类似工程提供借鉴。

水面曲线法推求弯曲河道凸岸处厂址设计洪水位在工程中的应用

某发电厂厂址位于某弯曲河道凸岸 ,本文结合厂址具体情况 ,采用水面曲线法推求了厂址P =1 %设计洪水位 ,为厂址阶梯式布置提供了依据。

变化环境下江南运河设计洪水位研究

针对江南运河流域的环境变化状况,对其年最高日平均水位序列进行非一致性诊断,并通过多层感知器(MLP)人工神经网络定量分析气候变化和人类活动对于该流域水位的影响,构造P-Ⅲ型混合分布模型,推求非一致性条件下江南运河流域的年最高设计洪水位。结果表明,水位序列突变年份为1988年,以该年份将时间序列划分为基准期(1967~1987年)和人类活动影响期(1988~2016年);人类活动和气候变化均使水位上升,且人类活动起主导作用;相同频率下的P-Ⅲ型混合分布设计洪水位高于基准期的P-Ⅲ型分布设计洪水位,低于影响期的P-Ⅲ型分布设计洪水位。

用频率组合法分析湘潭站设计洪水位

受顶托河段的洪峰水位,一般同时受上游来水量和下游江、湖水位的影响,且易受人类活动的干扰,其设计洪水位的推求相对较困难。文章通过分析,建立起受顶托河段洪峰水位与正常水位和顶托增水的水位函数,利用频率组合法推求受顶托河段的设计洪水位,概念清晰、理论合理,适合受顶托河段设计洪水位的推求。从湘潭站的研究结果看,所得设计洪水位成果比较合理,更能满足实际需要。

无资料感潮河段设计洪水位计算

感潮河段的洪水过程由于既受上游河道径流和下游潮汐的双重作用,使感潮河段的水文情势尤为复杂。本文针对无资料感潮河段设计洪水位计算,提出根据短期潮位对比观测,通过准同步比较,将长期潮位观测站逐年实测潮位资料转引至工程海域后,对逐年的极端高潮位采用PIII型频率曲线进行适线计算,得到不同频率设计高潮位,从而解决不同频率潮位计算问题;针对河流洪水计算,由于缺乏实测河流流量资料,采用水库最大下泄流量加区间流量作为上游流量边界,采用一般大潮高潮位作为下游水位边界,同时对河口地形根据不同时期影像资料进行了适当假定,采用水动力模型进行了河流洪水计算,得到满足工程需要的设计洪水位;上述所述方法对无资料感潮河段设计洪水位计算提供了重要参考。

两江交汇处的设计洪水位推求方法探讨

两江交汇处的设计洪水位由于受两江洪水来流交汇的影响,水文状况复杂,向来比较难确定。该文采用综合分析法,以北江流域南水与北江交汇处的乌泥角污水处理厂为例,探讨了50a一遇设计洪水位的推求方法,通过对比优化计算,取得了较满意的结果,为其他同类项目提供借鉴。

下垫面剧烈变化下的设计洪水位计算

采用统计途径计算设计洪水位,前提是样本系列的一致性。以杭嘉湖东部平原的桐乡市崇福镇区为研究对象,针对人类剧烈活动(大幅度地面沉降、大规模圩区建设和南排工程建设)导致流域下垫面的剧烈变化,以实测年最高水位的水位涨幅和相应面暴雨量为样本,进行回归分析,将历年实测最高水位系列还原修正,统一到现阶段的流域下垫面下,推求崇福镇区的设计洪水位。