形变温度对Q235碳素钢应变诱导相变的影响

研究了热模拟单向压缩条件下形变温度对Ｑ２３５碳素钢应变诱导相变过程组织变化的影响．结果表明，铁素体可在Ａ３以上较高的温度下因形变而存在．大应变了该钢不存在单纯的形变奥氏体状态随形变温度的降低；组织变化的规律为由奥氏体的动态再结晶为主，过渡到奥氏体动态再结晶与铁素体的诱导析出同时进行，再过渡为铁素体的析出与铁素体的动态而结晶相继进行的过程．碳素钢热加工过程在微观上实质是动态复合转变过程．奥氏体的动态再结晶影响了铁素体的形态、分布与细化效果高温形变后的保温导致铁素体向奥氏体的逆转变．

Q235碳素钢应变诱导相变中的应力-应变曲线分析

分析了单向压缩热模拟条件下碳素钢应变诱导铁素体相变过程中的σ－ε曲线特征结果表明，应变诱导相变过程有自己特定的σ－ε曲线，与典型的奥氏体动态再结晶σ－ε曲线有明显差异．随形变温度的降低σ－ε曲线由典型的奥氏体动态再结晶型过渡到铁素体应变诱导相变型在９００℃奥氏体稳定状态应变时，随应变速率的提高，奥氏体动态再结晶被推迟，铁素体应变诱导相交提前奥氏体的动态再结晶并不能完全抑止铁素体的诱导相变．在７７０℃奥氏体亚稳态应变时，奥氏体不能动态再结晶．应变速率的变化主要与铁素体析出速率相关．这时表现为过冷与应变对转变的相对贡献上．粗晶奥氏体的σ－ε曲线与细晶不同，两者的差异主要表现在铁素体转变的后期应变诱导相变过程中，铁素体析出的临界应变量σ－ε与应变峰值εｐ的关系受应变温度和应变速率的影响．在奥氏体不能动态再结晶的条件下，εｃ＜０．３εｐ．降温单道次形变过程中，Ｑ２３５碳素钢中会相继发生奥氏体的动态再结晶，铁素体应变诱导相变及铁素体的动态再结晶并反映在σ－ε曲线上．

变形速率对2205双相不锈钢形变诱导相变的影响

通过单道次压缩热模拟试验,研究了2205双相不锈钢在热变形过程中组织组成相奥氏体相(γ)和铁素体相(δ)所占比例的变化情况.分析得到:2205双相不锈钢在热变形过程中存在奥氏体相和铁素体相之间的相互转变,且热变形过程中发生的两相之间的相互转变也是2205双相不锈钢热变形过程中的一种动态软化机制.变形速率对2205双相不锈钢热变形过程中发生的相转变的影响规律为:变形速率很小时,δ→γ的转变占较大比重;随着变形速率的升高,γ→δ所占比例增加.

低碳钢应变诱导相变区变形行为的研究

采用宝钢 SS40 0钢 ,利用 Gleeble热模拟试验机和光学显微镜 ,测定了应变诱导铁素体析出温度 A3d,并对应变诱导相变区变形的应力 -应变曲线、变形过程中的组织变化等进行了研究。结果表明 ,在应变量为 0 .4时 ,A3d为 1 2 1 3K(940°C) ;在 Ac3～A3d温度范围内 ,应力 -应变曲线是再结晶型的 ,随变形量增加 。

2205双相不锈钢热变形过程中形变诱导相变的探讨

对不同热变形工艺的热轧2005双相不锈钢试样进行了EBSD分析。结果表明,在2205双相不锈钢热轧变形过程中,发生了γ→δ逆相变。进一步的分析显示,工艺参数对这种逆相变的影响规律是:随着变形量的增加和变形温度的降低,该相变的转变量增大。

稀土合金Gd_5(Si_xGe_(1-x))_4(0.24

基于对室温磁致冷材料稀土合金Gd5(SixGe1-x)4(0.24<x≤0.5)主要实验结果的分析与研究,提出了该系合金场诱导相变的一个理论描述。按照Landau Devonshire理论和次晶格假设,合理地解释了该系合金的磁行为,并且其数值结果与实验数据较为一致。

铌微合金钢形变诱导相变的上限温度

在Gleeble 1500热模拟实验机上进行单道次压缩实验,通过改变变形量以及变形后立即淬火的方法,研究了应变量对微合金钢形变诱导相变上限温度Ad3的影响。还通过不同温度的奥氏体化,研究了铌对微合金钢形变诱导相变上限温度Ad3的影响。结果表明,Ad3随应变量的增大而升高,并且当应变量较大时,Ad3趋于不变;铌对形变诱导相变有强烈的促进作用。

保温对低碳钢形变诱导相变组织的影响

通过热模拟实验 ,考察了不同变形温度和不同奥氏体晶粒尺寸等条件下保温对低碳钢形变后组织演变的影响。结果表明 ,在较低的温度下变形得到的铁素体在保温时更稳定 ,随温度升高 ,易发生铁素体向奥氏体的逆相变。细晶奥氏体转变后的铁素体在保温时长大缓慢 ,所得组织稳定 。

钢铁材料形变诱导相变现象研究进展

介绍了形变诱导相变现象的定义和特点,论述了形变诱导超细晶的显微组织和性能特点及其形成机理,同时介绍了形变诱导相变现象在板材轧制工艺中的应用前景。

含铌微合金钢形变诱导相变上限温度影响因素的研究

在Gleeble1 5 0 0热模拟试验机上进行了单道次压缩试验。通过改变变形速率和变形量以及变形后立即淬火的方法 ,研究了含铌微合金钢形变诱导相变上限温度Ad3的影响因素。研究表明 ,Ad3随变形量增大而升高 ,且变形量较大时趋于不变 ;Ad3随变形速率降低而升高 。

低碳钢形变诱导相变组织在冷却过程中的晶粒长大

通过热模拟实验考察了低碳钢在略高于Ar3温度变形时发生形变诱导铁素体相变(DIFT)的组织演变规律;探讨了变形后连续冷却以及在不同温度下保温对DIFT组织的影响·结果表明,DIFT组织含量随变形量的增大而增多,但在较大的变形量下仍然有部分奥氏体没有发生DIFT;在随后的冷却过程中,未转变奥氏体通过静态相变形成粗大的铁素体,与形变诱导铁素体组织一起形成混晶组织·DIFT铁素体晶粒在形变后冷却过程中发生长大现象·实验测定和理论计算结果都表明,在连续冷却条件下,形变诱导组织存在晶粒长大终止温度,当温度低于该温度时DIFT晶粒停止长大;在不同温度等温时,也存在DIFT晶粒稳定的温度上限,在低于该温度保温时铁素体晶粒长大不明显·

钒对高氮钢形变诱导相变的影响

通过实验室模拟试验,研究了高氮钒钢的金相组织和形变诱导铁索体体积分数,分析了钒对高氮钒钢形变诱导相变的影响。试验结果表明,钒的加入促进了形变诱导铁素体相变,细化了铁素体晶粒,提高了形变诱导铁索体体积分数。

锆钛酸钡陶瓷的电场诱导相变特性研究

Ba(Zr0.2Ti0.8)O3(BZT)陶瓷,其铁电相变温度接近室温。对BZT陶瓷的电场诱导相变进行了研究,结果表明介电常数随着电场的增加而减小,预示着电场诱导相变行为。电场强度影响陶瓷的介电常数峰值的位置,并且在广泛温度范围内影响介电常数的大小。介电常数峰值位置随电场的变化量ΔTm与电场满足如下关系:ΔTm^E2/3,说明BZT发生了类似的二级相变行为。

2.25Cr1MoNb钢应变诱导相变的热模拟研究

在Gleeble1500热模拟实验机上进行单道次压缩实验,通过改变压下量、变形温度和应变速率研究应变诱导相变的规律。结果表明,铁素体随变形量的增大而增加,铁素体晶粒尺寸随变形量的增加而减小;在Ar3以下,应变诱导相变随变形温度的降低而增大,铁素体晶粒尺寸随变形温度的降低而减小;铁素体随应变速率的升高而减少,晶粒尺寸随应变速率的升高而变小。

热变形工艺参数对20钢在应变诱导相变中的组织影响

根据应变诱导相变原理,在不同变形温度、变形速率、应变量下对20钢进行了单道次压缩试验。通过光学显微镜观察了20钢的组织结构变化,研究了变形工艺参数对晶粒细化的影响。结果表明,改变变形温度、应变速率、应变量可以达到细化晶粒的目的。

形变诱导相变轧制的热力耦合有限元分析

应用热力耦合有限元法分析了带钢热轧过程中温度场和应变场的特点,并设计了一个新的变量,即“累积剪切应变”,来描述带钢在热轧变形过程剪切变形的特点,发现带钢表层累积剪切应变很大,其值可超过压下量的2倍,带钢心部的累积应变量则很小,这种累积剪切变形量的差异是促成带钢表层和心部显微组织差异的主要因素,由于界面换热系数很大,轧辊的激冷作用可使带钢表层温度大幅度下降,又由于接触时间很短,造成的低温层厚度远小于可能的超细晶粒层厚度,轧辊的激冷不是带钢表层形成超细晶粒的主要原因。

从fcc到sc的相变模型：压力诱导相变

提出了一个从面心立方（ｆｃｃ）到简立方（ｓｃ）的相变模型，模型中的粒子之间的相互作用势是各向异性的Ｌｅｎｎａｒｄ－Ｊｏｎｅｓ势．用ＭｏｎｔｅＣａｒｌｏ方法研究了该模型的有序－无序转变以及相变温度与压力的关系，结果表明，序参量和晶格常数随温度而增大并在相变点有一个突变；亚稳态的存在和两相共存表明该相变是一个典型的一级相变．

福克-普朗克方程的求解与噪声诱导相变

考虑内部时间导数Ornstein-Uhlenbeck(OU)噪声激励的一个布朗粒子在周期场中运动的零维系统,用福克-普朗克方程的等价系统方法和一种改进的等价系统判据得到近似解析解.以此讨论了噪声诱导相变问题和势形状对相变的影响,得到如下结论:新判据改进了近似解析解的精度;相变主要决定于周期场势垒的高度而不敏感于势的形状.

低碳钢形变诱导相变组织在保温中的变化

通过热模拟实验 ,考察了在不同变形温度和不同奥氏体晶粒尺寸等条件下保温对低碳钢形变后组织演变的影响。结果表明 ,在较低温度下变形得到的铁素体在保温时更稳定 ,随温度升高 ,易发生铁素体向奥氏体的逆相变。细晶奥氏体转变后的铁素体在保温时长大缓慢 ,所得组织稳定 ,并且保温后的组织也更为均匀。