调压点联合阿托伐他汀治疗高血压的疗效观察

目的:探讨针刺调压点联合阿托伐他汀的降压作用。方法:90例高血压患者,随机分成分成三组,针刺调压点联合阿托伐他汀组30例,针刺组30例,阿托伐他汀组30例。观察时间3个月,进行综合疗效对比,完成统计学分析。结果:联合组治疗前SBP和治疗后DBP下降比率均优于针刺组和阿托伐他汀组(P<0.05);针刺组可弥补阿托伐他汀组对降DBP的不足(P<0.05)。结论:针刺调压点联合阿托伐他汀在治疗高血压方面有满意的效果。

35kV中性点调压油浸式变压器的纵绝缘结构验算对比分析

本文中作者对三相双绕组中性点调压的35kV油浸式变压器进行纵绝缘结构分析。针对变压器自身结构特点,应用波过程仿真软件对产品进行纵绝缘计算和对比分析,确定高压绕组调压分接段的结构形式。运用电场计算软件对高、低压绕组之间电场进行仿真计算,并对中断点区域进行多个方案的优化对比分析,通过对其绝缘弱点区域采取有效的绝缘加强措施,最终确定中断点油隙大小和绝缘尺寸放置等技术参数,保证其绝缘结构的安全可靠性。

一种高可靠性的中性点调压自耦变压器设计

印度常规400kV电压等级有载调压自耦变压器电压调节位置通常被设在串联绕组220kV侧,单独设置的220kV调压绕组出头引出对变压器绝缘设计是非常困难的.本文提出一种将调压绕组设置在中性点侧的自耦变压器设计方案.通过与常规调压位置的变压器进行技术性、经济性对比分析证明,该方案更加安全可靠,经济性更好.

单相自耦中性点调压变压器结构分析

本文中作者根据单相自耦中性点调压变压器的不同结构特点,结合实例比较,总结出更经济、更适用、更简单易造的结构。

35kV级中性点调压盘形无励磁分接开关

为提高产品质量，我们联合设计制造了３５ｋＶ级中性点调压盘形结构的无励磁分接开关，型号为ＷＳＰⅢ１２５Ａ／３５ｋＶ－３×３。在相间结构上采用了过渡凸凹台阶法，取代了多年来分接开关相间分瓣开槽法，提高了机械强度和电气性能，其结构如图１所示。图１盘形无励磁...

1000kV变压器特点及其调压方式简析

淮南—南京—上海特高压工程东吴站主变采用了中性点变励磁调压模式,本文对特高压变压器的调压方式进行简要分析。特高 压变压器采用中性点调压方式将会造成低压侧电压的偏移,所以在设计时通过调压补偿变的补偿线圈及电压负反馈回路对变压器低压侧进 行补偿。本文将分析:1)特高压变压器与常规 500kV 变压器区别;2)特高压变压器各种分接下的调压效果,对比说明低压补偿的作用。

1500MVA大容量自耦变压器调压方式选择

对自耦变压器采用有载和无励磁调压两种调压方式进行对比分析;并对1500MVA大容量变压器采用中压侧线端调压、中性点调压、串联绕组末端调压等方式的可行性及合理性进行论述分析。

特高压变压器调压方式分析

针对特高压自耦变压器因电压等级很难实现中压线端调压方式,表明特高压自耦变压器采用中性点无励磁调压方式的合理性,并分析了9种分接下的调压效果,通过对比说明了低压补偿的作用。

1000kV特高压泉城站主变压器特点解析

针对特高压变压器电压等级高,线端调压很难实现的问题,详细说明特高压变压器采用中性点无励磁调压方式的合理性。结合1 000 kV特高压泉城站两种不同芯柱结构的主变压器,重点对调压方式和调压补偿变差动保护的差异进行分析,对今后特高压变压器的安装调试、运行维护工作具有重要参考意义。

电力系统的电压质量与电压调整

简要介绍了电压不合格的危害以及电力系统无功功率与电压的关系,阐明了电力系统电压中枢点的调压方式和电压调整措施。

新型民用飞机变频交流供电系统过压保护原理设计

本文给出了新型民用飞机大功率供电系统的过压保护原理设计,并重点介绍了基于硬件实现的过压保护装置的硬件架构和设计原理,满足飞机民用试航规章要求,减少了飞机试航取证风险。

基于Saber模型的6脉冲整流负载对飞机电源品质仿真分析

本文给出了基于Saber模型的6脉冲整流负载对飞机电源品质仿真分析,表明了飞机用电设备可能会引起飞机电网电压波形畸变,设备供应商需要对电流畸变进行限制。

交流特高压变压器特点浅析

本文对交流特高压变压器的特点进行了较全面分析,重点对调压方式和调压补偿变差动保护TA极性问题进行了分析。由于特高压变压器电压等级高,中压线端调压方式很难实现,本文说明了特高压变压器采用中性点调压方式的合理性,并分析了在各档位下的调压效果,对比说明低压补偿的作用;由于特高压变压器主体和调压补偿部分分体布置,调压补偿变差动保护既要满足调压变和补偿变共用TA不同极性要求,又要解决正、反方向调压引起电流极性改变,本文说明了调压补偿变差动保护TA极性问题,并分析了校验方法。