贝氏体/马氏体耐磨铸钢中断正火工艺研究

研究新型贝氏体 +马氏体耐磨钢的组织和力学性能 ;结果表明 :通过Si、Mn、Mo复合合金化 ,再经过中断正火处理 ,得到贝氏体 +马氏体的双相组织 ,具有高硬度、高韧性。

Si-Mn贝氏体/马氏体耐磨铸钢等温热处理工艺及性能研究

测定了控制冷却Si Mn贝氏体 /马氏体耐磨铸钢的过冷奥氏体等温转变曲线 ,并以此为依据 ,对这种钢的等温淬火工艺及性能进行了研究。结果表明 ,通过Si、Mn复合合金化 ,可使钢的珠光体转变和贝氏体转变分离 ,过冷奥氏体稳定性提高。该钢理想的等温处理工艺为 80 0℃奥氏体化 +2 80℃等温 3h。经此工艺处理后获得的下贝氏体

控制冷却获得贝氏体/马氏体耐磨钢

以硅、锰为主要合金化元素，采用控制冷却技术，将铸件快速冷却至贝氏体中温转变区，终止喷射冷却，采用相应保温措施，利用铸件余热，创造类似等温淬火的外部条件，以完成贝氏体转变，其组织为贝氏体、马氏体复相组织。这种钢硬度高（ＨＲＣ＞５０）、韧性好（αｋ＞２０Ｊ／ｃｍ２），适生产衬板。

中碳Si-Mn系贝氏体/马氏体复相耐磨钢热处理工艺及性能

针对中碳Si-Mn系贝氏体/马氏体复相钢,比较不同热处理工艺(正火+回火,等温淬火+回火)后的组织和性能,以探索适宜的热处理工艺,并进行摩擦磨损实验。结果表明,在本研究范围内,复相钢最佳的热处理方案及相应的性能为950℃×1 h正火+250℃×2.5 h回火,洛氏硬度为51.7 HRC,冲击韧度αK为20.6 J/cm2,抗拉强度为1731.7 MPa;950℃×1 h奥氏体化+320℃×1h等温淬火+250℃×2.5 h回火,洛氏硬度为50.8 HRC,冲击韧度αK为20.9 J/cm2,抗拉强度为1508.0 MPa。干摩擦或油润滑条件下,复相钢均有较好的耐磨性能,相比而言,正火+回火的复相钢耐磨性更好。

控制冷却贝氏体/马氏体铸钢组织和性能的研究

用ＳＥＭ、ＴＥＭ对控制冷却获得的贝氏体／马氏体铸钢的组织进行分析，并与等温淬火、油淬试样的组织和性能相比较。结果表明，控制冷却贝氏体／马氏体组织中的贝氏体是典型的下贝氏体形态，马氏体为位错马氏体及少量孪晶马氏体的混合；强韧化方式以细晶强化和弥散强化为主，综合性能优于等温淬火贝氏体／马氏体组织和油淬马氏体组织。

新型高耐磨性贝氏体铸钢的研究

研究了新型贝氏体铸钢的组织、力学性能与奥氏体化温度之间的关系，探讨了这种铸钢的强韧化耐磨机制．试验结果表明，新型贝氏体铸钢具有优异的综合力学性能和高的耐磨性，是一种很好的抗磨材料．

影响MnSiB贝氏体耐磨铸钢力学性能的因素

研究了成分、铸造工艺及空冷工艺对新型空冷贝氏体耐磨铸钢力学性能的影响。结果表明，硅能显著提高贝氏体铸钢的冲击韧性。与低硅贝氏体铸钢相比，在相同硬度的前提下，添加硅能使贝氏体铸钢的韧性提高１倍以上。通过透射电镜观察发现，韧性提高的主要原因是较高的硅含量能抑制贝氏体中碳化物的析出，即用高韧性的残余奥氏体代替脆性的渗碳体。研究还表明，钢中碳含量、铸造工艺及空冷工艺对贝氏体铸钢的强韧性影响极大。采用中低碳、高硅及适当的铸造工艺和空冷工艺可使贝氏体铸钢有优良的强韧性配合：ＨＲＣ≥４５，ａｋ＝３０～５０Ｊ／ｃｍ２（１０ｍｍ×１０ｍｍ×５５ｍｍ，Ｕ型缺口）。

控制冷却获得贝氏体/马氏体球墨铸铁的组织转变及耐磨性

控制冷却贝氏体／马氏体球墨铸铁ＣＣＴ曲线测定结果表明，控制冷却工艺可以获得Ｂ／Ｍ复相组织，此材料具有较高的贝氏体淬透性；贝氏体转变时以石墨球边界及石墨附近基体中奥氏体晶界为优先形核处；冲击磨料磨损试验表明，Ｂ／Ｍ复相球铁耐磨性与高铬铸铁相当，是高锰钢的２倍。

我国贝氏体耐磨铸钢的发展及应用

低合金空冷贝氏体耐磨铸钢强韧性良好,工艺简单,成本低廉,在中、小载荷下与高锰钢相比有更好的综合耐磨性能。主要介绍了新型高强、高韧、高耐磨性贝氏体铸钢在耐磨领域的一些应用成果,以及消失模铸造和离心铸造在耐磨铸钢中的应用。

二次回火后中碳低合金耐磨铸钢的性能和马氏体亚结构

将中碳低合金耐磨铸钢分别加热至880,910,930,960℃,保温2h后油淬,之后分别在210,240,260℃下回火2h;根据冲击韧性确定最佳一次回火热处理工艺后再进行240℃×2h的第二次回火处理;研究了二次回火后试验钢的性能和马氏体亚结构。结果表明:二次回火后试验钢的抗拉强度为1 820 MPa,硬度为54 HRC,冲击功为35J,实现了高强韧性和高耐磨性的良好匹配;二次回火后马氏体中的孪晶出现了回复和消失,马氏体亚结构主要为高密度位错和少量孪晶,大量的位错阻碍了裂纹扩展,提高了试验钢的强韧性。

下贝氏体-马氏体耐磨钢的研制

通过钢的成分和组织设计，研制了一种用于制作水压机滑板和台板的耐磨钢42CrMnSiMoVB。这种钢的较大截面制件经正火后可获得下贝氏体＋马氏体组织，具有适当的强韧性配合和较高的耐磨性。本文对钢的成分选择、正火加热温度和回火温度的确定进行了试验和分析。

贝氏体-马氏体耐磨磨球的生产

利用铬钢边角废料生产贝氏体-马氏体耐磨磨球,该磨球具有优良的机械性能和较高的性能/价格比。论述了化学成分、热处理工艺对耐磨磨球的质量影响。

中碳马氏体耐磨铸钢的研究与应用

本文通过利用RE—B复合变质剂,变质处理ZG30CrMn_2Si,使其性能,特别是韧性明显提高,无缺口试样的ak≥lOOJ/cm^2,为用来制作破碎中等硬度物料的耐磨件提供了可靠的依据.

贝氏体耐磨铸钢强韧性的试验研究

1．概述强韧性是金属材料的外在表现，组织是金属材料的内在表现。化学成分是决定材料强韧性的重要因素，为了提高贝氏体耐磨铸钢的综合性能，通常在其中加入多种金属元素，这些金属元素化学成分及其含量不同，势必会影响到贝氏体耐磨铸钢组织和性能的优劣。

钼钒对1400 MPa级贝氏体/马氏体复相铸钢力学性能的影响

研究了合金元素Mo、V对碳含量为0.15%-0.25%的贝氏体/马氏体（B/M）复相铸钢力学性能的影响。结果表明,Mo、V合理配合能大幅提高B/M钢的冲击韧性。组织分析和机理研究认为,Mo破坏晶界和贝氏体/马氏体板条间的碳化物膜,有利于韧性,V的加入起到了沉淀强化的作用,而Mo、V的强韧化效果还需要合适的Mn含量配合。Mo、V合金化B/M复相铸钢抗拉强度超过1 400 MPa;硬度超过44 HRC;缺口冲击韧性可达65 J,具有较佳的强度、硬度和韧性的配合。

65Mn钢马氏体/下贝氏体复相组织的韧性和耐磨性

本文研究了65Mn钢马氏体/下贝氏体复相组织的室温韧性和磨料磨损性能随下贝氏体量的变化。下贝氏体量<25%时,耐磨性不低于常规淬火组织,而韧性明显改善。定量金相测定表明贝氏体分割奥氏体区使马氏体领域细化,是复相组织强韧化的主要原因。扫描断口分析证实断裂单元与贝氏体的平均间距相吻合。

NM400贝氏体/马氏体双相耐磨钢动态CCT曲线

以NM400级别贝氏体/马氏体双相耐磨钢为研究对象,利用热模拟实验、金相组织及硬度检测等方法,研究了实验钢种在变形后不同冷却速度下显微组织及硬度的演变规律,并绘制了动态连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,设计的贝氏体/马氏体双相耐磨钢具有良好的淬透性。连续冷却过程中,冷却速度介于0.1~1℃/s时,显微组织中出现了先共析铁素体相;随着冷却速度的增加,先共析铁素体逐渐减少;当冷却速度为1~10℃/s时,显微组织以贝氏体为主;冷却速度> 20℃/s后,显微组织基本为马氏体。随着冷却速度的增加,试样硬度值呈升高趋势,但后期硬度值变化不大。综合考虑,生产中为了得到以贝氏体组织为主的双相耐磨钢,轧制后冷却速度应控制在2~10℃/s。本研究结果可以为贝氏体/马氏体双相耐磨钢轧后冷却工艺的制定提供参考。

高耐磨贝氏体铸钢衬板生产工艺研究

用Cr—Mn—Si为主加少量其它合金元素的贝氏体铸钢制成衬板，经1080℃正火＋200—250℃回火处理组织由贝氏体、铁素体和残余奥氏体组成，其抗拉强度为1600MPa、硬度为（HRC）49、冲击韧性为AKU36J．实验室实验和生产应用试验表明该材料具有良好的耐磨性能，是衬板材料的理想选择．

低合金马氏体、贝氏体铸钢衬板的应用研究

介绍低合金空冷贝氏体铸钢的成分、组织和性能、热处理工艺对合金钢力学性能的影响。以Si、Mn、Cr为主要合金元素 ,加入少量Mo、V、Ti、B、稀土进行微合金化和变质处理 ,获得了综合性能优良的马氏体 /贝氏体组织。根据试验结果 ,确定耐磨复合衬板工作层材料的最优热处理工艺为 :90 0～ 92 0℃淬火 +35 0～ 370℃回火。用于制造磨机衬板 ,使用寿命比高锰钢提高 1.5～ 2 .5倍 ,低合金马氏体、贝氏体铸钢生产工艺简单 ,贵重合金元素加入量少 ,生产成本低 ,应用于水泥和矿山行业 ,可提高磨机设备运转率 ,降低水泥和矿粉加工成本。

马氏体——贝氏体耐磨钢锤头的市场前景

东北地区主要以煤炭发电以及冬季供暖为主,无论是电厂、矿山、水泥厂都需要大量的锤头、衬板、铸钢球等耐磨钢产品。马氏体-贝氏体耐磨钢将会大幅提高耐磨钢产品的使用寿命。