负压区的存在对刚性陶瓷过滤器脉冲反吹性能的影响

利用压电式压力传感器测定了陶瓷过滤器在脉冲反吹过程中滤管内动态压力的变化规律，表明在脉冲反吹快要结束和正常过滤尚未开始的过渡过程中，滤管内存在严重的负压区。利用单个颗粒轨道模型分析了部分已被吹离滤管表面的小颗粒在负压区的作用下会重新返回到滤管壁，从而证实了负压区是影响刚性陶瓷过滤器稳定运行的重要原因。

突扩突跌体型侧墙负压区的演变特征

针对突扩突跌体型泄水建筑物侧墙上呈现出的复杂水力特性,通过大比尺模型试验,测量了突扩突跌体型侧墙上的平面压力分布,绘制了侧墙等压线分布图,并对其分布特征及演变规律进行研究。结果表明,突扩突跌体型侧墙上存在呈椭圆形分布的负压区域,负压区的范围、负压值等随水头变化较大,但是负压区的中心位置具有相对稳定性,其相对稳定位置与侧空腔的长度有关。

潜艇负压区排气技术实艇应用对比试验研究

简要介绍潜艇负压区排气技术的基本原理、负压区排气口的结构型式以及负压区排气技术实艇改装对比试验的试验方法、数据处理方法和试验结果，通过实艇改装对比试验，证明负压区排气技术在降低潜艇柴油机排气背压和排气温度。

真空条件下冷凝泵负压区严密性试验分析

本文以一台立式长轴全真空型凝结水泵为试验对象,对其进行了负压区严密性试验。分别从试验条件、试验目的、试验过程以及试验结论及建议四个方面详细分析介绍了整个试验过程。试验得出的结论对于预防和处理凝泵渗进空气事故有一定参考价值。试验方法简便易行,值得推广。

机翼负压区产生原理新论

从全新的观点出发,解释和阐述机翼负压区的产生机理,进而说明升力产生的力学过程。

大型综合医院烈性传染病住院楼多重正负压分区施工技术

为了保证烈性传染病住院楼内实现各分区精准气压调控,实现空气类烈性传染病病毒无法逃逸目的,广西建工第五建筑工程集团有限公司采用了先进的重正负压分区施工技术,该技术比传统的负压病房具有更多的压力层级设置,对空气性传染病有良好的阻断效果,为今后建造类似收治烈性传染病人的住院楼施工提供良好的借鉴实例。

非楼宇设备自控系统环境下负压病区风机联锁控制系统

针对珠海中大五院凤凰山病区的排风机、新风机开停机顺序的要求,项目采用了非楼宇设备自控系统(BA系统)的联锁控制方法,该方法充分利用风机控制箱二次线路的便利性,并通过特定路由、控制按钮的规划设计,实现了负压病区排风、新风机的联锁启停。

双基发射药螺杆挤压成型过程的模拟分析

通过CFD仿真技术,应用MRF和滑移网格模型对双基发射药螺杆挤压成型过程进行数值模拟。由于塑化后的发射药属于假塑性流体,模拟中通过UDF引入发射药表观黏度系数的实验数据,采用层流模型模拟得到了发射药在螺杆挤压装置内瞬态和时均的流场信息。模拟结果分析显示,采用文中设计的螺杆结构,在设计工况下挤压孔口流速分布均匀,其值随时间变化幅度较小,可以保证双基发射药稳定地挤压成型,成型截面较为规则。运行中螺杆根部存在负压区对螺杆的功耗和振动都会有一定影响,可以通过调整料斗位置和料斗内螺旋导板的旋向加以改善。螺杆表面受力以压力为主,静压强的最大值比表面切应力大了2个数量级。

滨海区承压水开采压力场二次转换系统分析(英文)

位于中国南方的雷琼自流盆地,面积1.53×10~4km^2,被琼州海峡分割为南北两翼,盆地赋存丰富的淡水、矿泉水和热水资源。近年来由于对其南北翼的湛江和海口两城市进行了中、深层承压水大规模开采,降压漏斗降至-20～-30m,并巳大面积伸入海区,从而面临海水入侵的危险. 作者在对雷琼滨海地区开采承压水压力场中三大压力区形成和转换研究的基础上,提出如下新概念;（1）负压区的形成是压力场第一次转换,负压区扩展并与恒压（海）区接触是压力场第二次转换;（2）二次转换能否构成海水入侵的决定因素是负压区的状态空间,它包括负压（压力）分布状态及含、隔水体的结构状态;（3）滨海承压水的开采资源量是状态空间的函数值等。通过二次转换的系统分析和进行数值模拟,追踪负压区零压力界面的扩展及与海区关系,指出雷琼盆地的中、深层承压水（重点）开发区存在过度集中和局部偏浅的开采,有可能导致产生压力场二次转换。在雷琼自流盆地开发滨海区承压水资源时,防海水入侵不是不允许而且也不可能阻挡海水进入,而是在保证水质合乎饮用水卫生条件下,控制海水进入量,以换取最大的淡水激发资源。为此,提出了完善三维观测网、建立实时反馈管理模型、“采中、深留浅”

身体局部负压的生理和临床效应

局部负压对身体适应能力、代谢过程、发育中的大脑细胞功能状态的影响,以及对负压效应的机制提出了一种假设,认为局部负压区内的血管压力增高,功能毛细血管的数量增多,促进了血流,从而使血液和组织间氧和膜通透的新陈代谢机制活跃起来。局部减压对淋巴、血液循环及对组织氧合作用的良好影响,展示了临床医学广泛采用这一方法的美好前景。

面向3D打印的某航空液压壳体管路造型优化

航空液压壳体管路相互交叉、结构复杂、加工难度大、加工周期长,为了突破传统加工方式的限制,需对其进行面向3D打印的造型设计优化。通过基于NURBS的曲线、曲面算法建立一套适用于液压壳体管路的造型优化方法,采用边线提取方法得到特征线,依据尽可能减小流阻和能量损失的原则进行管路走向设计。以体现3D打印技术优势为目标,以实现产品功能为约束,进行液压壳体管路造型优化,并进行流体仿真分析验证。结果表明:优化后的Z形管路最大局部压力减小99.8%,负压区明显减少,流速降低;优化后的液压壳体表面压力分布更均匀,压力损失减少53.2%,壳体性能得到显著提升。

盘锦地区悬挑脚手架连墙件上斜连结的使用探讨(续)

悬挑脚手架连墙件上斜拉结的限定原因,多在风荷载的正压区讨论。在风荷载的负压区,上斜拉结产生的拉力会增大支撑钢梁的荷载效应。根据相关规范及设计使用手册标准及要求,结合在建工程悬挑部位高度、脚手架间距等实际施工因素,通过强度与变形核算得到目前盘锦地区连墙件上斜拉结情况下,负压区风荷载组合其中的荷载对悬挑钢梁的效应:悬挑脚手架若避免不开上斜拉结,角度限值只应满足风荷载正压区脚手架体系稳定;风荷载负压区的悬挑钢梁强度与变形满足相关规范要求。

负压病区在急诊科的应用

本文讨论在急诊科建立急诊负压病区的意义以及负压病区的构造和负压病区的日常运作;总结负压病区启用以来对呼吸道疾病隔离的体会以及运作过程中存在的问题,探讨负压病区在急诊第一关上对防止病毒扩散,防止交叉感染的实际作用。

自然通风与翼墙简化设计方法

提出有效正压区长度(Lep)及有效负压长度(Len)的定义,采用CFD软件模拟计算了不同风速及不同翼墙出挑长度下的Lep与Len,得出影响翼墙通风效果的公式,并绘制出了翼墙设计图谱。设计师可以根据不同的来流风速与设计的翼墙出挑长度,通过查阅图谱确定翼墙上游外窗最大开启宽度与翼墙下游外窗最大开启宽度及翼墙间距,简化了建筑翼墙设计。

基于两相流理论的滑动轴承流场计算分析

提出采用计算流体力学(computation fluid dynamic,CFD)两相流理论建立滑动轴承流场求解模型。该模型认为负压区内油与油汽混合存在,更符合实际情况。比较了两相流模型计算结果和实验结果的差别以及3种模型计算结果之间的差别。3种模型求出的最大油膜压力基本相同,而载荷有所差别。考虑负压区内的油膜作用后,两相流模型求出的有效载荷与实验数据更加吻合。单/两相流模型求出的载荷差随着偏心率的增加而增大。油膜汽化比例随转速、偏心率和汽化压力的增大而增大,随进油压力的增大而减小。虽然两相流模型每步迭代所需的时间较长,但是两相流模型收敛速度快,总的计算时间大约只是单相流模型的44%。

直翅片在热管换热器减轻积灰中的应用

提出了使用纵向直翅片管代替光管来缓解积灰。采用流体力学软件Fluent分别对光管管束和直翅片管束进行数值模拟,对比其流场特性。结果表明:在光管背风区会产生负压尾涡区,灰尘易被卷入涡区,而直翅片管的外形更接近流线,边界层分离点明显后移,并且直翅片对尾涡区还有一定的分隔作用,颗粒被气流卷吸的强度明显小于光管,故很好地阻碍了积灰的产生。

关于水封破坏的探讨

本文从几个基本前提条件出发,对排水立管负压区内引起存水弯水封损失的几个主要因素(诱导虹吸、自虹吸、蒸发)的定量分析后认为,当存水弯内剩余的水封不足以支付其有效期内必然要出现的水封损失时,即水封破坏。水封破坏的临界条件用诱导虹吸损失表示为 h_i=30±δ_1(mm),用立管内最大压力表示为|P_m_=45±δ_2(mmH_2O)=441±δ_2′(Pa),δ_1、δ_2(δ_2′)为修正值。

基于FLUENT的人工淹没射流喷嘴流场仿真

根据Fluent流体仿真软件和人工淹没射流喷嘴内流场的特点,基于流体力学基本理论,对人工淹没射流喷嘴进行了仿真研究。通过数值模拟计算,得到了人工淹没射流喷嘴的压力分布云图和速度分布矢量图和静压力分布图等。模拟结果表明,在人工淹没射流喷嘴的圆柱段存在速度最大值,射流在圆柱段出口处与周围的水产生了强烈的剪切作用,出现了流速不均匀和脉动现象,再加上圆柱段出口端明显的负压区,这些都为空化作用的产生提供了有利条件。

烟腔无电机叶轮空气放大式抽油烟机的机理

标准空气放大器制成的烟腔无电机叶轮抽油烟机,虽能克服现有抽油烟机烟腔内的电机叶轮吸油结垢和甩出油垢之弊端,但空气放大器本体的气隙易受油垢堵塞。通过在本体增开油槽和油孔,能自防气隙堵塞,具有附壁效应。附壁效应的机理是:输入的压缩空气从气隙冲向本体气腔上端乃至上方,形成空心状负压区,能强烈抽吸本体底端下方的油烟,形成实心气柱,从而实现抽吸油烟量远大于压缩空气输入量。

燃气锅炉配置燃烧器关键问题的探讨

本文提出了燃气锅炉燃烧器的技术要点,并详细阐述了燃烧器的燃烧方式与烟道阻力、燃气种类及燃气供应压力的关系。