凝固温度对稀土夹杂物成为初生奥氏体非均质形核核心作用的影响

以铈为例采用二维点阵错配度理论对其氧化物、硫化物和硫氧化物在不同凝固温度下成为 Ｆｅ Ｃ合金中初生奥氏体非均质形核核心的有效性进行了分析和计算． 结果表明： 成为 Ｆｅ Ｃ合金初生奥氏体非均质形核核心的夹杂物以 Ｃｅ２ Ｏ３ 为最有效， Ｃｅ２ Ｏ２ Ｓ中等有效， Ｃｅ Ｓ则无效． 随着凝固温度的降低，

夹杂物在中高碳钢堆焊金属中成为初生奥氏体非均质形核核心的探讨

采用二维点阵错配度理论 ,对不同稀土夹杂物和中高碳钢堆焊时常见氧化物在熔敷金属中成为初生奥氏体非均质形核核心的有效性进行了分析和计算。成为熔敷金属中初生奥氏体非均质形核核心的夹杂物以Ce2 O3,La2 O3和Ce2 O2 S为有效 ,Al2 O3,SiO2 ,MnO和CeS为无效。

固态化合物对钢液非均质形核的触媒作用

对钢液中各种固态化合物基底与形核相(δ-Fe和γ-Fe)的价电子结构进行了计算,基于静电作用理论和经验电子理论提出了基底和形核相之间的特征参量△ρ,并对△ρ与钢液非均质形核触媒作用的关系进行了分析和讨论.结果表明:基底和形核相之间的特征参量△ρ越大,非均质形核作用越好.

铁液非均质形核的热力学研究

利用电解纯铁,通过高温钼丝炉制备了含有不同种类、不同含量异质核心的试样.利用差热分析方法测定了试样在相同冷却速度条件下的过冷度.从理论上比较了铁液凝固热力学驱动力的不同计算方法及误差,计算了铁液在凝固过程中的热力学驱动力,形核功和临界晶核半径.

焊接气溶胶粒子均质形核机制研究

首次实现分级粒子形貌，成分，结构的系统分析，探讨了焊接气溶胶粒子的均质形核机制，证实焊搠气溶胶的１０＾－２μｍ，尺度粒子主要是Ｆｅ３Ｏ４晶体，它由蒸汽－质子转变的均质成核方式产生，其控制反应是Ｆｅ（ｇ）→Ｆｅ（Ｌ），所提出焊接电弧的粒子形核区模型，对分析焊接气溶胶粒子形成过程有重要意义。

焊接气溶胶粒子非均质形核机制研究

通过对市售常用焊条焊态下较大粒子的分布，形貌，成分及结构等试验研究，探讨了焊接气溶胶的非均质形核机制，证实１０＾－１μｍ量级粒子主要分为尖晶石型和氟化物型两类，均以蒸汽－粒子转变的异质凝结机制所形成；１０＾９μｍ及更大一些的粒子主要以气泡－粒子转变机制所形成。

深过冷条件下均质形核的非平衡热力学探讨

本文从非平衡热力学的角度，分析了纯金属深过冷条件下的均质形核问题。导出了均质形核的驱动力和界面自由能表达式。纯铝验证计算的结果与其他人的数据接近。

Cu_4Ni_6合金均质形核的分子动力学模拟

采用分子动力学方法,研究了不同过冷度下Cu4Ni6二元合金均质形核的微观过程,确定了临界晶核的大小与结构。结果表明,在形核初期,体系中会出现大量不稳定的晶胚,通过结构起伏和成分选择,最终形成稳定晶核。晶核近似具有原始合金的成分。晶核由大量FCC结构原子和少量HCP结构原子组成。两种原子各自呈层状排列。正二十面体结构不参与合金的实际形核过程。随着过冷度的增加,晶核大小逐渐降低,但形核开始时间呈先减少后增加的趋势。

阿奎那质形论中的身体

本文试图论证在阿奎那的质形本体论中,身体只能被理解成作为纯粹潜能的原始质料。为了在当代的哲学视野中更好地理解这一主张,我们将以一种更加积极介入的解释方式来揭示阿奎那原始质料学说最小的理论预设,并在此基础上展示其可能的辩护空间。随后,我们将展示把身体解释成原始质料可能造成的理论混乱和相应的解决线索,它将不仅有助于捍卫阿奎那身体观的融贯性,而且可以用来回应当代哲学家如伯纳德.威廉姆斯(Bernard Williams)对心灵哲学中的质形说的一个重要批评。

HRB500E钢中第二相VC的异质形核分析与晶粒细化

钢液凝固时,碳化钒作为钢液中铁素体或奥氏体的形核基底相,促进了钢液的非均质形核,并且起到细化凝固组织晶粒的作用。基于二维错配度理论计算碳化钒为基底的化合物对钢液非均匀形核能力的促进作用,通过热力学计算出碳化钒在不同温度的固溶量,采用扫描电子显微镜(SEM)对金属组织进行分析,验证了以碳化钒为基底的化合物对钢液凝固组织的细化作用。

树干横力弯曲中性轴的数值模拟

【目的】为了评估树木的风载安全性,研究树木在风力作用下的横力弯曲,确定树干横截面形状、树轮、缺陷等因素对树干弯曲中性轴的影响。【方法】采用欧拉–伯努利梁假设,推导了通用弯曲中性轴倾斜角计算公式。随后设计了树干模型,模型包括3种外轮廓(圆形、椭圆形、随机形状)和两种内部结构(多层同心、圆形缺陷),并采用不同的弹性模量模拟材料属性的变化。最后进行数值模拟,采用随机森林算法分析、预测数值模拟的结果,确定各个因素的重要性。【结果】在树轮模型中,质形偏心距<4 mm的比例超过97%,各因素影响质形偏心距的重要性为早晚材弹性模量比>树轮数量>偏心距与基圆半径之比>截面圆度;偏转角(实际弯曲中性轴倾斜角相对均匀截面弯曲中性轴倾斜角的偏转角)均<0.5°,且<0.08°的比例高于97%,影响树干弯曲中性轴倾斜角的重要性为载荷方位角>截面圆度>偏心距与基圆半径之比>树轮数量>早晚材弹性模量比。在缺陷模型中,质形偏心距<5 mm的数量约占总数的80%,在5~15 mm之间的约为15%,>15 mm的约为5%,各因素影响质形偏心距的重要性为缺陷半径>缺陷树干与正常树干弹性模量之比>偏心距与基圆半径之比>截面圆度;偏转角<1°的比例超过90%,但在极限情况下偏转角也可达到50°,影响弯曲中性轴倾斜角的重要性为载荷方位角>截面圆度>偏心距与基圆半径之比>缺陷半径>缺陷树干与正常树干弹性模量之比。【结论】树轮对树干弯曲中性轴的影响很小,横截面轮廓形状、缺陷对其影响较大。在进行树干受力检测计算时,可忽略树轮的影响,但要考虑树干横截面形状和缺陷的影响。

中碳钢的石墨化过程

试验用钢是基于增加石墨核心可以有效促进材料的石墨化过程来进行成分设计和试样制备的.利用光学显微镜,对试样内部石墨化过程进行了间接观察,利用高温显微镜,对试验用钢试样表面石墨化过程进行了原位的直接观察;以及利用场发射扫描电镜对石墨粒子结构进行了精细观察.结果表明,正是钢中具有与石墨结构(简单六方)相同的BN成为了石墨的非均质形核核心,才有效促进了钢的石墨化过程,实现了中碳钢的石墨化.

孕育剂Ti和Zr元素对2219铝铜合金焊缝组织和性能的影响

采用5种焊丝对2219铝铜合金进行MIG焊,研究了孕育剂Ti和Zr元素对焊缝组织和性能的影响.结果表明,Ti和Zr元素的细化作用是相容的,当焊丝中单独添加孕育剂Ti或Zr元素时,焊缝几乎由粗大的柱状晶组成.焊丝中复合添加少量的孕育剂Ti和Zr元素时,Ti和Zr元素在熔池中分别形成Al3Ti和Al3Zr,促进了α(Al)非均质形核.随着焊丝中Ti和Zr元素含量的增加,焊缝组织逐步细化.当焊丝中Ti和Zr元素含量较高时,Ti和Zr元素还在熔池中形成大量的Al3(Ti,Zr)质点,促进α(Al)非均质形核,焊缝组织由细小均匀的等轴晶组成,显著提高了接头强度和塑性.

铝合金泡沫化过程中影响成核的两个工艺因素对孔结构的影响

本文研究了铝合金泡沫化过程中ＭｎＯ２加入量和ＴｉＨｘ粒径对铝液中泡沫形成和泡沫铝孔结构的影响，论证了成核在泡沫化过程中的重要性。

有自由表面的Ni原子团簇的熔化

采用分子动力学模拟技术研究了不同尺寸的Ｎｉ原子团簇的熔化过程．团簇的最初构型为ＦＣＣ结构．研究结果表明，原子团簇的熔化温度与原子团簇中原子的个数有关，团簇的熔化首先从表面开始，当外层原子成为液态后，整个团簇的熔化从液态层开始，直至核心区域．该熔化过程可以被称为非均质熔化，自由表面充当非均质形核位置．作为对比，对无自由表面的大块固态Ｎｉ的熔化过程也进行了模拟，其熔化温度高于实验温度约４００Ｋ．表明对无自由表面的大块固态的熔化过程，液相形成无非均质形核位置．熔化的本质过程受均质形核机理控制．

碳饱和熔铁中Ti化合物析出规律的研究

利用过饱和析出法,研究了碳饱和熔铁中Ti与TiC、Ti(C,N)的平衡。结果表明,在铁液中与Ti(C,N)平衡的Ti含量远小于与TiC平衡的Ti含量;Ti的溶解度值与温度近似成线性正比关系,与N2分压成反比关系。对实验铁样进行电镜分析发现,Ti沉积物在坩埚底部和侧面较多,而铁液表层和中心部位较少,表明Ti化合物是以非均质形核晶体析出,相比较石墨质耐火材料更有利于Ti化合物的非均质形核。

焊接气溶胶10nm尺度粒子的G-P转变

利用DMPS方法和ATEM电镜方法,首次实现对焊接气溶胶粒子谱分布及其分级粒子形貌、成分及相结构的综合分析,得到焊态下E4303和E5015常用焊条10nm尺度粒子群的分布函数为D_(E4303)～LN(0.042μm,1.37)和D_(E5015)～LN(0.054μm,1.42),具有遵循对数正态分布及金属蒸发所形成粒子的特征;探讨了焊接气溶胶10nm粒子群的形核机制,证实它们是Fe_3O_4多晶体,系以蒸气→粒子的G-P转变方式均质形核,其控制环节是Fe(g)→Fe(l)的物理凝聚过程。提出焊接电弧的气溶胶粒子形核区模型,对分析G-P转变过程及形核机制有重要意义。

焊接规范对药芯焊丝烟尘气溶胶粒径分布的影响

利用LOW PRESSURE IMPACTOR(气溶胶颗粒采样仪)对不同熔滴过渡条件下所产生的焊接烟尘粉粒径进行收集,根据10-2μm、10-1μm和10μm尺度级别气溶胶形成机制的不同,以及试验结果中不同粒径下收集到的气溶胶量占总量的比例变化,分析了影响气溶胶粒径分布的因素。

Al凝固特性随冷却速率变化规律的分子动力学模拟

对Al熔体在不同冷却速率下的凝固行为及其组织进行了分子动力学模拟.研究结果发现金属的凝固特性受冷却速率影响.当冷却速率小于1.0×1012.5 K·s-1时,金属Al凝固时的形核过冷度随着冷速的不断增加而增大,凝固后形成由面心立方结构和密排六方结构镶嵌而成的晶体组织;当冷却速率大于1.0×1015.0 K·s-1时,Al凝固后形成非晶态组织;冷却速率介于二者之间时,Al凝固后形成晶态和非晶态的混合组织.随着冷速的增大,最大晶态团簇中FCC结构原子的数目逐渐减少,HCP结构团原子的数目先增加后减小.

Al-Cu-Fe准晶凝固过程的动力学

根据经典的形核理论,对准晶I相及其晶体近似相R相,采用所提出的自由能计算模型,计算并比较了非均质形核方式下的准晶I相及其晶体近似相R相的形核功及形核率。分析表明,从小的过冷直到准晶I相平衡液相面温度(TL=1130K)下150K的过冷范围,准晶I相都会首先形核,而其晶体近似相R相不具备从液相中初生形核的动力学条件。