液氢贮罐内过热蒸气不同质量流量泄放过程模拟

以液氢工厂中贮存液氢的液氢贮罐为研究对象,选择液氢、气液相界面、蒸气三个区域合适的控制方程,建立了可模拟从自增压到泄放后回到初始压力过程的三区模型。模拟了充液率为50%的10 m3液氢贮罐从自增压-泄放后回到初始压力的周期过程。在特定泄放时间,不同泄放质量流量条件下,对比了液氢贮罐内贮罐压力、饱和液氢和过热蒸气的质量流量和温度以及液氢体积随时间的变化特性。结果表明:泄放过热蒸气质量流量大小随泄放时间增大不断减小;泄压时间越短,泄放后过热蒸气温度越接近初始温度;进入泄放阶段,蒸发液氢质量流量发生了明显激增,增大幅度随泄放时间增大而减小。

顶部漏热低温贮罐温度分层研究

温度分层现象在低温贮罐中普遍存在,是影响储罐储存效率与能量利用的关键因素。本研究围绕顶部漏热低温储罐的温度分层现象进行探讨,从定义重要性入手,辨析影响分层的诸多因素。通过构建专门实验装置,设定精确实验参数,分析了不同条件下温度分层特性,细致考察漏热对温度分层的影响,并提出有效数据支持。研究还探索了提升温度分层效果的多元策略,为低温贮罐设计改进提供了理论依据和实用指南。

放射性废液贮罐制造过程中耐压试验和泄漏检测试验规范性研究

核设施运行过程中,因工艺、运行、检维修等过程产生放射性废液,这些放射性废液须安全贮存,以防泄漏对人员和环境造成污染和危害。放射性废液贮罐作为放射废液包容的一道重要屏障,也是放射性废液贮存设施的重要设备,其制造质量对设施安全运行有着重要影响,耐压试验和泄漏试验是放射性贮罐制造过程中的重要验证环节,本文通过分析现阶段制造过程中耐压试验和泄漏试验规范性情况,结合技术标准要求,提出相关管理建议和意见。

美国高放废液贮罐整治的经验与教训

高放废液贮罐的安全性是世界关注的热点问题。本文介绍了美国汉福特(Hanford)、萨凡纳河(Savannah)、爱达荷(Idaho)等几大核基地高放废液贮罐存在的安全隐患,以及美国能源部(DOE)对高放废液贮罐整治的工程试验情况——包括高放废液贮罐的倒空、罐底沉积物回取和清洗、以及排空贮罐的安全处置操作。通过总结美国高放废液贮罐整治的经验与教训,结合我国的实际,提出了我国废液贮罐整治的意见与建议。

大型中放贮罐罐底放射性泥浆回取系统设计

本文针对大型中放贮罐罐底放射性泥浆放射性水平较高、泥浆板结及罐底存在加强筋等难点,设计了一套能够通过远距离操作自动投放至中放贮罐内对放射性泥浆进行搅拌、破碎及回取的系统和回取作业流程。

液体肥料带搅拌KOH贮罐的设计

根据工程实例,从理论计算到结构设计阐述了带搅拌系统的低压贮罐的合理选型及设计,并且提出搅拌系统结构设计新思路。

白酒企业不锈钢大型贮罐的清洁化生产技术研究

白酒产业“双碳”经济要求下,酒企朝着智能化、绿色化、生态化、安全化、数据化发展对设备供应商提出更高要求,文章从设计、焊材选择及施焊过程各阶段进行阐述,以实现白酒厂不锈钢大型贮罐的清洁化生产。

放射性污染不锈钢贮罐化学去污试剂现状和展望

放射性污染不锈钢废液贮罐的去污,往往是不锈钢贮罐退役拆除的先决条件。放射性污染贮罐内由于其结构以及长期储存放射性废液,往往可达性不佳。因此具有流动性,且可以远程操作的化学试剂去污工艺是一种很好的选择。本文简要梳理了强酸、弱酸和强酸盐、氧化剂和还原剂以及有机酸等放射性不锈钢废液贮罐常用的去污试剂类型,并介绍了当前国内外不锈钢贮罐的化学去污技术。基于当前现状,结合我国实际情况,提出了当前化学去污试剂的发展方向应关注试剂去污时的贮罐安全性,和后续二次废物处理方面的问题。

钢质贮罐底板外侧阴极保护时的电位分布

钢质贮罐底板外侧阴极保护时的电位分布往往不均匀。本文用有限元法计算了几种情况下的电位分布和电流分布规律，并在此基础上讨论了多种因素对电位分布的影响，包括土壤的电阻率、贮罐底板外侧表面状态、阳极的数量和分布以及极化量等。这些结果可以解释罐底阴极保护的特征。这个计算方法可用于贮罐底板外侧阴极保护系统的设计。

浅谈立式圆筒形钢制贮罐倒装法的应用与优化

本文结合孟加拉艾萨拉姆2*660MW燃煤电厂的海水淡化系统、工业废水集中处理系统中多个储罐制作及安装工程实例,综合应用储罐制作及安装的常用施工方法。依据现场实际施工条件,采用贮罐制作安装过程中采用的倒装法、正装法的各自优势进行整合,确保施工安全,施工质量可控。在施工中进行相应优化,提高效率,降低成本,对今后储罐制作安装施工有一定的指导意义。

用可换性镁带阳极对已建地面钢质贮罐底板实施阴极保护的新技术

提出了一种针对已建的地面钢质贮罐底板防腐蚀的阴极保护新技术。它运用定向顶管施工方法把镁带牺牲阳极呈辐射状水平地直接埋设在罐底下 ,然后与罐底板连通。它的优点有 :施工不影响贮罐的正常生产运行 ,阳极布置合理 ,罐底保护电位分布均匀 ,日后阳极更换方便 ,对于贮罐的电绝缘要求较低。这一技术已经在华北油田的 5 0 0 0m3 和 10 0 0 0m3 各两座原油贮罐上应用取得成功 ,所需费用仅相当于贮罐一次大修换底费用的1/

9Ni钢乙烯低温贮罐的焊接

一、概述1995年,扬子石化公司为安全输入和贮运乙烯物料,新建了一套乙烯低温贮运设施.9Ni钢制作的10000m^3双层乙烯低温贮罐则是该工程的核心和难点.80年代,我国曾从法国引进7台9Ni钢球罐,施工中相继产生冷、热裂纹,成为顺利投用的严重障碍.在国内制作如此大型的9Ni钢化工容器,沿属首例.

2000吨浓硫酸贮罐的设计

本方论述了 2 0 0

大型贮罐底部泄漏缺陷分析及解决方案

通过对某承受微正压大型贮罐的升举力计算分析,确认该大型贮罐底板泄漏的原因及原设计的不合理处。在原底板无法补修的情况下提出了对该贮罐更换新底板的方案,并在不破坏原地基的情况下采用焊接钢筋代替地脚螺栓平衡升举力的方案。水压试验及实际运行证明,该方案是可行的。

移动式低温LNG贮罐强度的有限元分析

为实现移动式低温LNG贮罐的优化设计与安全运行,以高真空多层绝热结构LNG贮罐为研究对象,在分析其结构与承载特点的基础上,针对实际使用中经历的启动、制动、颠簸等多种工况,采用有限元方法分析了该类贮罐总体及局部的应力强度分布。结果表明:多种工况下,内容器内壁靠近滑动端支承的部位应力强度均最高,特别是遭遇羁绊颠簸时,其最大应力强度达到323.5MPa,比静态操作提高了62.5%,因此在LNG贮罐内、外容器上设置合适厚度与间距的加强圈对降低局部应力强度很有必要。同时水平加速度在-0.5g-1.0g区间交变时的疲劳分析与评定表明,LNG贮罐当前结构满足疲劳强度的要求,但最大交变应力强度点均出现在靠近固定支承的加强圈的边缘,说明结构不连续等对贮罐膜应力状态的破坏是导致疲劳失效的主因,故移动式LNG贮罐应尽量采用圆滑过渡结构。

焦化汽油贮罐中的硫化铁自燃与预防措施

分析了硫化铁的形成及其自燃机理 ,并对如何预防硫化铁自燃事故的再发生作了一些有益的探讨。

带多个中间贮罐的新型分批精馏塔的研究

多罐分批精馏塔由多个分批精馏塔依次连接而成 ,它只在第一个塔的塔釜加热 ,在最后一个塔的塔顶设冷凝器。采用恒摩尔持液模型对多贮罐的新型分批精馏塔的研究结果表明 :多罐分批精馏塔具有可同时获得多个高纯度产品、无过渡馏分、产率高、操作简单及节能的特点。对多罐分批精馏塔和常规分批精馏塔进行比较的结果显示

氢动力车用液氢贮罐的发展现状及展望

综述了随车贮氢技术的发展过程和现状 ,比较了各种随车贮氢技术的特点 ,认为液氢贮氢具有重量轻、体积小、安全、加注时间短等突出优点 ,是氢动力车的首选贮氢方式。介绍了随车液氢贮罐以及液氢充装系统的技术特点 ,分析了我国目前液氢贮罐的制造能力。

石油贮罐硫自燃的化学机理和控制技术

根据硫化学、电化学和热化学原理 ,系统地分析研究了石油贮罐硫化物的形成和硫自燃的化学机理 ,探讨石油贮罐硫自燃控制技术 ,并提出了新的自然控制思路。笔者认为 ,化学反应、放热、热量积蓄是自燃条件 ,硫氧化、聚热、升温、着火为自燃的主要过程 ;控制硫自燃的主要技术有防止硫腐蚀、减少硫化物的氧化反应、加快散热和降低温度 ,而最有效的方法是电化学控制技术。

LNG球形贮罐绝热计算

分析了贮罐绝热体的传热规律,并建立了模型。通过近似理论计算得到了通过绝热体的传热量;利用计算软件对绝热体内传热过程进行了有限元计算,获得了通过贮罐绝热体的传热量以及绝热体内温度场的分布。以传热量为基准,将近似理论计算与有限元计算结果进行比较,表明有限元计算结果更为准确。