Maxwell流体管内起动流的研究

对Maxwell流体管内起动流的振荡特性进行研究,得到了描述振荡特性的解析解,研究了黏弹性参数对各时刻速度剖面的影响,获得了轴心速度、平均速度和壁面摩擦力随时间的变化规律以及它们的频率特征.结果表明振荡的基频成分决定了流动的主要特性,给出并分析了基频频率与振幅和黏弹性参数之间的关系.

应用PIV进行二维后向台阶流流动特性的研究(2)二维后向台阶流起动流的研究

利用PIV技术,对二维后向台阶起动流的瞬态速度场进行了观测,得到层流至湍流情况下起动流的一些运动规律。本文分析了流动中起动涡等旋涡的运动和发展特征,分析了起动流过程中再附着点的位置、起动涡等旋涡涡心的位置等的变化规律。

黏弹性流体环空内的起动流分析

利用分离变量法得到了Maxwell型黏弹性流体在环空内起动流时的解析解,并对其流动特性进行了计算和分析。结果表明,黏弹性流体在环空内的起动流呈现出周期性的、衰减的振荡流特点,环空内的速度剖面在不同时刻呈现出不同的规律,并且在流体弹性效应较强时,环空内有可能出现暂时的逆流现象。环空内不同位置处的振荡规律是不同的,环空中央附近的振荡强度要强于壁面附近的。流体的弹性效应越强,振荡幅度越大,趋于稳定的时间就越长。随着时间的延续,流体的弹性对速度剖面的影响逐渐减弱。环空间距对振荡流有抑制作用。间距变小,将使振荡流的振幅减小、频率增加,平均速度的稳定值减小。

带自由表面的后向台阶起动流的流场模拟

对雷诺数Re=1350带自由表面的后向台阶起动流进行数值模拟,得到其自由表面、再附着长度以及台阶后分离涡涡心位置随时间变化的规律,并进一步讨论了自由表面的波动和台阶后大尺度涡结构的产生、发展及溃灭的过程对再附着长度的影响。

一种三相电压型PWM整流器起动过流抑制方法

在常规的控制方法下,三相PWM整流器(VSR)的起动往往会出现电流过大的问题。起动电流冲击使得开关应力过大,甚至影响整个系统的稳定性。针对这个问题,介绍了VSR的建模与双环控制方式,从物理上解释了起动冲击电流产生的原因,进而提出了一种通过合理设计起动瞬间电压环输出限幅值进而有效抑制过流的方法。试验结果表明,该方法能够简单且有效地抑制VSR起动时的过流现象。

突然起动双圆柱绕流初期流场的研究

本文推广Bar Lev M.等人在1975年提出的求解突然起动单圆柱初期流场的方法,研究了双圆柱的相应问题,对流函数φ采用匹配渐近展开法求出直到二级近似的分析解。

煤矿系统主变压器选择“复合电压起动过流”的保护方式可行性探讨

介绍“复合电压起动过流”

煤矿带式输送机智能软起动控制器设计

设计基于STM32控制器技术的带式输送机智能软起动控制器。重点介绍了以STM32F071CBT6控制器为核心的带式输送机软起动控制器设计方案,开发并采用C与ASM混合编程的方法进行软启动设计,实现带式输送机脉冲恒流起动过程。系统仿真及测试结果表明,该软起动控制器满足设计要求,减少了起动过程对机械部件的冲击、平稳性好、安全系数高。

110 kV降压变高后备复压起动元件应用问题分析

文中从一起110 kV降压变高后备保护拒动事件入手,深入分析了110 kV降压变高压侧后备保护采用复压起动过流保护的原因和存在的问题,并结合电网发展现状,从灵敏性、安全性和可行性几个方面进行论证,提出了可以有条件地取消110 kV降压变高后备复合电压起动元件的建议。

软起动的介绍及应用

从软起动的定义着手,指出了电机直接起动的要求及危害,介绍了软起动的工作原理、控制方式及技术特点,结合软起动的应用条件,通过计算验证了起动过程电压下降满足设计规范的要求,阐述了软起动的调试及同步电机软起的起动过程。总结列出了常见故障现象及处理方法,最后从运行的角度分析了应用效果及注意事项。

软起动器在转炉地下料仓除尘风机中的应用

软起动器是一种集电机软起动、软停车、轻载节能和多种保护功能于一体的新颖电机控制装置。文章扼要介绍了除尘风机软起动器的选用原则,最后对软起动器在转炉除尘风机中的控制方案进行了分析。

牵引变电所主变过流保护接线的改进

介绍牵引变电所采用V/V接线的主变压器的过流保护接线图,分析其存在的问题,并对其接线图提出了改进措施,保证供电的可靠性。

永磁同步电机全速度段无位置传感器控制策略研究

针对基于标准扩展卡尔曼滤波器(EKF)的永磁同步电机(PMSM)无位置传感器矢量控制技术只适用于中高速阶段而在低速阶段转子位置和转速估计困难,以及标准EKF算法在较强非线性系统中估计精度较低的缺陷,提出了一种复合式的PMSM无位置控制系统。低速段采用流频比(I/f)起动的方法,该方法不需要转子初始位置估计和电机参数估计,起动电流可控,适用于PMSM无位置传感器控制的起动。对电机中高速状态采用结合多新息法改进的EKF无位置估测控制,扩展利用之前两个时刻新息,增强非线性系统中的估计精度。最后通过仿真对该控制方案进行验证,验证结果证明了该方案使得系统抗干扰性更强,控制精度更高,更适用于PMSM全速范围控制的应用。

西门子7SJ68保护测控装置复合电压功能的优化实现

介绍了西门子7SJ68保护测控装置实现复压起动过流保护的方法及优化,并给出了具体逻辑,经测试效果良好。

1．19 80MVA脉冲发电机组滑差调节器改造

80MVA脉冲发电机组的起动和再加速，即为维持定子电流恒定转子回路串接电阻随滑差率改变而改变的恒转矩起动和再加速方式。滑差调节器采用反馈控制方式通过改变串入转子回路的电阻来维持起动或再加速过程中定子侧电流的恒定，最终使机组系统达到最高转速。

升力从何而来

本文以Kutta-Joukowski关于升力的环量理论L=ρUΓ为例,探讨翼型获得升力的物理原因。基于无黏势流理论早期的解释(其中环量Γ由经验的Kutta条件决定)和Kelvin定理有矛盾,这个矛盾只能在黏性有旋流框架里得到解决,尽管现在或可从无黏理论导出Kutta条件。具体的机制是:即使流场内的黏性力小到可以忽略,纵横过程在边界上的黏性耦合也会产生涡量而形成薄边界层,它通过元涡力(Lamb矢量)产生侧力,并在通常情况下和总压梯度相互平衡。但在某些特定的流动条件下,如直匀流绕过有迎角的尖后缘翼型(或旋转圆柱),这两种力的积分在流体内无法互相平衡。这在数学上表现为速度势和流函数有多值性或奇异性,在物理上表现为绕翼型的非零环量和作用在物体上的侧力。在翼型起动时流形成的黏性非定常分离流的演化过程中,这些机制会相继出现,Kutta条件形成的时刻标志着机翼环量和尾流起动涡开始形成。至此,黏性有旋流已能为升力的起源提供完整自洽的解释。