大容量超临界和超超临界压力锅炉炉膛传热公式

分析了以两个平行平面辐射换热公式作为蒸汽锅炉炉内火焰对四周水冷壁进行辐射传热计算方法仍是基本公式,推导出一维(横截面的径向)的辐射能在从炉膛中心向四周壁面传递时因火焰介质的吸收、自身辐射和散射作用造成的辐射强度的减弱,并在此基础上得出考虑了辐射能沿截面方向从炉膛中心向四周壁面减弱后的炉内辐射传热公式。以该公式和现有某些计算方法,对超临界和超超临界的大型煤粉电站锅炉在燃用含灰量不同的3种典型烟煤时分别进行了炉膛出口烟温的计算,和有关方法进行了比较,分析了这些方法存在的不足。

超超临界压力锅炉的设计探讨

该文以百万千瓦级超超临界压力锅炉的概念设计为案例 ,论述了发展超超临界压力锅炉的蒸汽参数问题和需要研究的设计技术方面的课题 ,包括水冷壁系统中管圈型式、水动力可靠性、烟道蒸发器、过热器、再热器系统中的主蒸汽温度控制、再热蒸汽温度控制、管壁金属温度和材质 ,启动旁路系统中的锅炉启动系统和汽机旁路系统 ,以及其它诸如大直径厚壁元件、阀门等。此外 ,还提出了开发设计手段的建议。图 5表

日本新矶子电站超超临界压力煤粉锅炉

日本是世界上研究和应用超超临界压力(USC)发电技术最早和最好的国家之一,石川岛播磨重工株式会社(IHI)是日本USC锅炉的一个主要制造商。对IHI生产的具有代表性的日本新矶子电站1号机组(600MW)USC煤粉锅炉的技术特点和运行情况进行介绍,该机组的蒸汽参数是目前日本最高的。锅炉采用一次再热和滑压运行,整体结构呈塔式结构,一些对流受热面布置在炉膛内,节约占地面积并减少烟气流通阻力。采用了平行烟道方式调节过/再热器蒸汽温度、边壁风防止高温腐蚀、高效低NOx性能的燃烧器和模块式锅炉安装。材料选择时充分考虑USC锅炉特点。锅炉投运后的运行结果表明,锅炉效率、污染物排放控制和设备的可靠性都达到或超过了设计要求。

超超临界压力锅炉用T92高压锅炉管的研制

为了满足我国超超临界压力锅炉过热器、再热器的材料要求,宝钢继T91高压锅炉管研制之后,开展了T92高压锅炉管的研制。论述了T92钢管成分优化设计、生产的工艺过程及性能评定。试验数据表明,T92钢管各项技术性能均符合ASME SA-213标准的要求,可以替代进口材料。

3033t/h超超临界压力锅炉制粉系统故障分析及改进措施

针对邹县发电厂3 033 t/h超超临界压力锅炉在投运后制粉系统出现的一些问题,研究了其制粉系统特点,并在系统密封及管道磨损方面提出了改进措施,为今后锅炉制粉系统设计和运行维护提供参考。

日本新矶子电站超超临界压力煤粉锅炉

日本对超超临界压力（USC）煤粉炉的研究和开发始于20世纪80年代初，实践和应用则在90年代，主要制造商有石川岛播磨重工株式会社（IHI）和三菱重工株式会社（MHI）等。日本新矾子电站1号机组（600MW）USC煤粉炉由IHI制造，是2000年继日本橘湾电厂投运l050MWUSC煤粉炉后的又一代表作。文章对新矾子电站1号USC煤粉炉的技术特点和运行情况作了介绍，该机组的蒸汽参数是目前日本最高的，

超(超)临界压力锅炉垂直管屏水冷壁水动力与热偏差调整建议

垂直管圈超(超)临界压力锅炉一般都在水冷壁管入口安装节流圈,以调节工质流量,使其与对应区域的热负荷相匹配,但是该类型锅炉在投运后往往出现水冷壁节流圈结垢、水动力和热偏差,以致发生爆管.通过对水冷壁结构特点的分析,对爆管原因进行了研究,参考亚临界垂直管圈直流锅炉水动力调整经验,提出超(超)临界压力锅炉垂直管屏水冷壁系统改进和进行水动力调整的建议,即减少水冷壁管入口节流圈数量,在水冷壁管(屏)的入口安装调节装置以及加装水冷壁管屏的监视测点等.

超临界压力塔式直流锅炉螺旋管圈水冷壁吸热偏差的试验研究

以1 000MW超临界压力塔式直流锅炉为例,对不同负荷下螺旋管圈水冷壁的吸热偏差进行了测量和计算.结果表明:螺旋管圈水冷壁的吸热偏差随着机组负荷的改变而变化,负荷越高,吸热偏差越小,在满负荷下,热偏差系数趋于1.在同一负荷下,由下部螺旋管圈和上部垂直管屏构成的水冷壁管吸热偏差比垂直管屏水冷壁的吸热偏差小;螺旋管圈水冷壁对改善炉内热负荷分布不均效果显著.

超临界压力下600MW直流锅炉水冷壁内螺纹管摩擦阻力特性研究

研究国产 6 0 0MW直流锅炉水冷壁内螺纹管在超临界压力下的摩擦阻力特性。试验段为Φ2 8×5.4 1mm的四头 12Cr1MoV内螺纹管 ,试验参数为压力P =2 3MPa～ 2 7MPa ,质量流量G =6 0 0kg/ (m2 ·s)～180 0kg/ (m2 ·s) ,工质焓h =6 0 0kJ/kg～ 2 6 0 0kJ/kg ,雷诺数Re =5× 10 4 ～ 1× 10 6 。通过试验 ,得到了内螺纹管的摩擦阻力系数及其随压力、质量流速、工质焓和雷诺数的变化规律。根据试验数据 ,总结出了超临界压力下内螺纹管的摩擦阻力系数经验关系式。

超临界压力下600 MW直流锅炉水冷壁管阻力特性的试验研究

研究国产600MW直流锅炉水冷壁管在超临界压力下的摩擦阻力特性.试验段为φ25×3mm的1Cr18Ni9Ti不锈钢管,试验参数为:压力p=23～25 MPa,质量流量G=400～1200kg/(m2·s),工质比焓h=600～2600kJ/kg,雷诺数Re=1.2×104～1.0×106.试验研究了工质压力、质量流速、工质比焓(工质温度)和雷诺数对摩擦阻力系数的影响.试验发现:在相变点附近,摩擦阻力系数有一阶跃增加,而且随着压力的增加,摩擦阻力系数在相变点的阶跃增加现象变弱.由试验数据得到超临界压力下水冷壁管摩擦阻力系数的经验关联式,计算值与试验值的相对误差在10%以内.

超(超)临界压力直流锅炉垂直管圈水冷壁特性的研究

介绍了代表不同技术流派的3台1 000 MW超(超)临界压力锅炉的设计与技术特点,以及实际运行时锅炉水冷壁的阻力情况,重点分析了垂直管圈水冷壁的阻力特性和在各种运行工况下的水动力特性.结果表明:在高负荷下运行时,垂直管圈水冷壁的阻力远大于螺旋管圈水冷壁;低负荷运行时炉膛热负荷偏差对水冷壁安全性的影响远大于高负荷时的影响.同时,提出了今后深入研究水冷壁的若干重点.

国产600MW超临界压力锅炉炉膛安全监控系统调试与改进

介绍了华能沁北电厂国产600MW超临界压力锅炉炉膛安全监控系统(FSSS)在设计和调试过程中遇到的一些问题,并给出了解决方法。实施后,系统更为合理适用,实际运行效果良好。

超临界压力直流锅炉炉膛受热面壁温监测预报系统

超临界压力直流锅炉蒸发受热面壁温监测主要依靠布置在炉膛外的少量热电偶,炉内管壁温度缺乏有效的监测手段。通过对超临界压力直流锅炉蒸发受热面传热、炉膛热流量分布、蒸发管参数建模以及受热管内强制对流沸腾换热的模拟,实现了全炉膛蒸发受热面管壁温度和燃煤发热量的在线测量。开发的超临界压力直流锅炉炉膛受热面壁温监测预报系统在一台1 000 MW应用成功。采用试验方法测试了系统的性能,结果表明,炉外壁温的测量值与预测值的偏差在-2.47%～+3.83%,煤收到基低位发热量的监测误差在-6.99%～+5.32%。

超临界压力锅炉蒸发受热面动态数学模型的一族解析特解

对文献［１］给出的超临界压力锅炉蒸发受热面的动态数学模型所建立的三个联立偏微分方程组，导出了假定工质压力不随时间变化条件下的解析特解，阐明了该特解的物理意义。虽然这一解析特解所反映的物理情况实际上不太会出现，但它可作为标准解来校验数值解的正确性，以及用于研究动态数值计算的技巧，如差分格式、网格生成等。

500MW超临界压力直流锅炉机组实时仿真数学模型

在分析 50 0MW超临界压力直流锅炉机组结构和特性的基础上 ,以质量、能量、动量守恒定律为依据 ,建立了炉内传热算法和各锅内过程算法。并采用模块化的建模技术 ,建立了苏制 50 0MW超临界压力直流锅炉的实时仿真数学模型。

超临界压力锅炉蒸发受热面动态数学模型及压力响应特性

The heated surface may be divided into two regions, hot water and steam phase, at supercritical pressure. The dynamic mathematical models could be established. Based on theoretical and experimental analysis, pressure responce characteristics and similar equations were acquired.

国产1000MW超超临界压力直流锅炉启动过程中汽水分离器水位的控制

介绍了国产1000MW超超临界压力直流锅炉的启动过程及启动系统的结构、功能,阐述了启动过程中汽水分离器各阀门动作的水位控制逻辑原理,包括锅炉再循环水流量控制、液位调节阀控制、炉水循环泵暖管疏水排放阀控制等。

超临界压力直流锅炉的数学模型及其仿真

以前苏联制造的ｎ－７６型直流锅炉为研究对象，应用机理析法建立了超临界压力直流锅炉受热面的单管模型，并根据汽水流程和受热面布置，将锅炉分为若干区段，采用模块化建模方法，建立了超临界压力直流锅炉的动态模型，该模型已应用于为盘山发电厂研制的５００ＭＷ超临界压力机组全仿真机上。

超临界及超超临界压力汽轮发电机组单双轴布置的比较

与超临界及超超临界压力汽轮发电机组容量的大型化密切相关的是单轴与双轴的布置型式。综合分析比较汽轮发电机组单双轴布置在业绩、结构、技术难度及发展趋势等方面各自的特点。对不同容量范围的超临界及超超临界压力汽轮发电机组推荐了单轴布置或双轴布置方案。

潮州发电厂1000MW超超临界压力锅炉水冷壁超温原因及控制策略分析

潮州发电厂3、4号锅炉在调试期间出现低负荷阶段水冷壁超温的现象,严重时达到500℃以上。通过分析水冷壁热负荷分布和燃烧器投运原则,认为水冷壁管节流孔圈直径偏小导致通流量减小、燃烧器投入顺序不合理造成锅炉下部水冷壁吸热量增大是产生水冷壁超温的主要原因。为防止水冷壁超温,提出优化制粉系统投运方式、调整燃烧方式、合理控制煤水比、加强节流孔圈检查等措施。潮州发电厂采取温度控制措施后,水冷壁超温次数大大较少。