塑性成形工艺及模具设计课程教学改革

文章首先从课程目标细化、教学内容改革、教学方法改革、考核评价体系改革四个方面论述了塑性成形工艺及模具设计课程教学改革,然后说明了塑性成形工艺及模具设计课程教学改革目标达成度。

超塑性锌铝共晶合金成形工艺的研究

根据超塑性锌铝共晶合金的力学性能和超塑性变形特点的试验研究结果,分析制定了锌铝共晶合金塑料模成型镶件的成形工艺参数.发现在300℃及小于40MPa的成形温度和成形压力下,可获得形状符合要求的超塑成形模具镶块,同时其镶块具有较高的力学性能:HB100,σb>370MPa,σ0.2>300MPa.

7A04铝合金复杂零件的超塑性成形工艺研究

用超塑性成形工艺对外侧表面带凸耳的空心圆锥体铝合金(7A04)零件进行了成形试验,通过分析和试验确定了合理的超塑成形工艺和模具结构。该零件须分两步进行超塑成形:先成形空心圆锥体,再成形凸耳;超塑性成形工艺制造该零件比原机加工工艺简单,节省材料超过60%。

铝合金超塑性气胀成形壁厚分布工艺研究

应用MARC软件对铝合金的超塑性胀形进行仿真,分析正反向和正向超塑胀形对成形件壁厚分布以及不同变形量对胀形结果的影响,比较了2种不同胀形方式对成形件壁厚分布和成形极限的影响。结果表明,采用合理的正反胀形可以很好地改善成形件的厚度不均匀性并大大提高成形极限,实验验证了仿真和实验结果相吻合。

GH4169合金塑性加工成形与组织调控方法综述

针对高温合金零部件的精密成形制造由于工艺复杂、成形效率和精度低,其微观组织、力学性能及成形精度难以协同控制的问题,采用组织调控和成形工艺优化作为实现高温合金零部件成形成性一体化制造的有效手段。作为一种高温稳定相,δ相常出现于塑性变形及热处理过程中,其析出量与形貌影响合金的微观组织及力学性能。因为零件结构及服役条件的差异,所要求的组织、性能和采取的制备工艺也不尽相同。介绍了环类、盘类及叶片类3类典型的GH4169合金零件的塑性加工技术,同时引出δ相在其中起到的作用,继而对δ相的析出、球化和溶解等演化行为及其对合金变形行为和力学性能的影响进行了阐述与总结。

预成形法超塑性胀形组合工艺研究

为了改善自由胀形件的壁厚变薄不均匀问题,本文采用预拉深和超塑性胀形组合的工艺方法。研究表明:这种工艺方法可较大降低胀形材料的变薄率和不均匀程度。可作为一种新的超塑性胀形工艺在实际生产中应用。

用喷射成形工艺生产的超高碳钢

成功地将喷射成形工艺应用于生产超高碳钢。利用喷射成形的快速凝固的特点,有效地避免了超高碳钢中碳的偏析问题。首次发现喷射成形的超高碳钢无须任何处理,即可具有超塑性,由此首次提出“自超塑化”的概念。利用这一特点,对喷射成形的超高碳钢施行大变形量的热加工,不仅进一步细化了组织,而且使材料致密化,从而达到强度约1 300 MPa、伸长率约10%的优良的综合力学性能。

管材固体颗粒介质成形工艺及其塑性理论研究

提出一种既能克服刚性模成形和软模成形的缺点又吸取它们各自优点的成形工艺———管材固体颗粒成形工艺(SGMF),为材料的制备和加工提供了新的方法和手段。采用塑性理论对非均匀内压作用下的管材成形过程中的自由变形区塑性变形进行研究,建立了在非均匀内压作用下的管材成形塑性理论,得到了自由变形区的应力、应变及其壁厚的理论计算公式,并通过试验进行了实际验证。

非晶合金精细零部件的超塑性成形技术

对各种精细零部件成形方法进行了比较,介绍了典型大块非晶合金的特性,尤其是大块非晶合金在过冷温度域的超塑性成形性能,概述了目前国外已开发的非晶合金精细零部件超塑性成形技术及其在典型精细零部件成形方面的应用。

超塑处理对喷射成形GCr15钢超塑性的影响

研究了超塑处理对喷射成形ＧＣｒ１５钢超塑性的影响， 超塑性拉伸实验结果表明．未经超塑处 理的铸态试样，延伸率为 １１９％；经过二次油淬和二次油淬＋高温回火超塑处理的两种试样．延伸率分别 为 ３２８％和 ６７１％．变形温度和应变速率对 ＧＣｒ１５钢的超塑性有一定的影响，但材料的微观组织对其超 塑性具有决定性作用， 超塑处理改变了材料试样的微观组织，导致其超塑性发生变化， 经过二次油淬＋高 温回火超塑处理后试样具有球化组织．其超塑性最好：未经超塑处理的铸态试样具有珠光体组织，超塑性 最差：经过二次油淬超塑处理后试样的组织是马氏体和少量碳化物的混合， 其超塑性介于上述两种试样之 间， 喷射成形工艺使 ＧＣｒ１５钢获得均匀细化的稳定组织．这对于细晶超塑性是必要的，超塑处理使材料 的超塑性得到更大的提高。

AZ31镁合金板材超塑性气胀成形研究

研究了AZ31镁合金板材不同工艺条件下的气胀成形性能。实验表明,胀形高度随温度的升高而增大,且应变速率敏感指数值均大于0．3。在673 K,0．7 MPa下胀形25 min所得的胀形件胀形高度达23．34 mm,高径比为0．67。由金相及SEM电镜观察可知,在胀形件的顶端晶界处聚集了大量空洞。通过动态再结晶,晶粒得到了很大细化。并且随变形程度的增大,晶粒细化更明显。AZ31镁合金板材的超塑性胀形主要由晶界滑移控制,动态再结晶则为重要的辅助机制。

钛合金超塑成形/扩散连接的数值模拟及工艺研究

利用有限元软件Marc对钛合金TC4板的超塑成形/扩散连接(SPF/DB)进行数值模拟。通过模拟获得优化的压力-时间(p-t)曲线,为后续的超塑成形/扩散连接试验提供参考基础。经过试验得到钛合金TC4板超塑成形/扩散连接的最佳工艺参数为:超塑成形,θ=900℃、p=2.5 MPat、=790 s;扩散连接,θ=900℃、p=3.0 MPat、=80min。

00Cr25Ni7Mo3WuCuN双相不锈钢超塑性成形

采用自行设计制造的恒温热拉伸装置 ,对双相不锈钢的超塑性能进行系统的研究 ,确定了双相不锈钢的超塑成形工艺参数。利用气胀成形的方法进行双相不锈钢的超塑成形试验 ,经过一道次成形出两种形状比较复杂的制品。

喷射成形超高碳钢超塑性变形后的微观组织

研究了喷射成形超高碳钢的超塑性及其变形前后的显微组织。变形前,喷射态超高碳钢的组织为典型珠光体组织,而变形后,珠光体中的条状碳化物逐渐发生碎化和球化,并弥散分布于晶界处,此外,在铁素体基体中以及碳化物颗粒周围出现了高密度位错亚结构,而基体铁素体晶粒也有所伸长。喷射成形超高碳钢超塑性微观机制是以晶界滑动为主,晶内变形以及位错蠕变起了协调作用。

喷射成形1.8C-1.6Al超高碳钢高温超塑性研究

采用喷射成形快速凝固技术 ,实验制备的超高碳钢材料具有均匀的等轴晶粒组织 ,高温塑性极佳 ,在较大的温度范围 (790～ 95 0℃ )和应变速率范围 (2 .5× 10 -4～ 1s-1)

搅拌摩擦焊在超塑性材料焊接及成形方面的应用

大量的研究结果表明搅拌摩擦焊接是保证超塑性材料焊接后仍能保持高强度和高塑性的有效焊接方法。尤其是在高应变速度、低温和较低流动应力情况,采用搅拌摩擦成形FrictionStirProcess:FSP技术来生产超塑性材料是相对简单且有效的方法。对搅拌摩擦在超塑性材料焊接和成形方面的进展做了简要的总结,包括材料、工艺参数及其影响因素等方面。

喷射成形超高碳钢的超塑性等温锻造性能研究

研究了喷射成形超高碳钢的显微组织 ,表征了其超塑性变形的力学特征 ,喷射成形超高碳钢的最佳变形温度为 82 0℃ ,最佳应变速率为 2 5× 10 - 4s- 1 。测定了超塑性等温锻造后喷射成形超高碳钢的室温力学性能 ,并观察了其显微组织。结果表明 ,超塑性等温锻造工艺使超高碳钢的组织得到了致密化 ,其原始组织主要是均匀、细密的珠光体 ,锻造后则大部分转变为细小的等轴铁素体晶粒以及弥散分布于其上的碳化物的组织。

超塑性挤压在金属塑性成形中的应用

超塑性挤压在金属塑性成形中的应用上海交通大学国家模具ＣＡＤ工程研究中心邢渊许勇顺周雄辉阮雪榆１引言金属材料超塑性状态这一现象的发现，使人们开辟了视野，更深入地认识到金属材料的性能是该材料的内部结构和外部条件相互作用的体现。随着科学技术的发展，材料的使...

喷射成形GCr15钢的超塑性研究

用喷射成形技术制备GCr15轴承钢 ,对其超塑性进行了研究。选取喷射成形铸态及经过二次油淬超塑处理两种状态试样进行拉伸试验 ,得到伸长率分别为 119%和 32 8%。由TEM照片上获得 :喷射成形铸态试样的珠光体平均片间距为 85nm ;经过二次油淬超塑处理试样的马氏体平均宽度仅为 0 15 μm ,碳化物尺寸范围为 0 12～ 0 5 8μm。研究表明 ,材料的超塑性与其显微组织关系密切。

超塑成形/扩散焊接组合工艺的技术概况与应用

介绍了超塑材料的发展,概述了超塑成形、扩散焊接及其组合工艺的原理和特点,并指出了此种加工工艺的优缺点。用超塑等温锻造、板材气胀成形和超塑挤压等超塑成形方法以及用超塑成形/扩散焊接组合工艺方法的国内外应用实例。展望了超塑性的发展趋势,指出应开发新型的超塑性材料,探索已知材料的低温和高速超塑成形工艺,进一步拓展超塑性的应用领域。