包钢连轧钢管厂轧制冷却水处理系统的改造

本文着重介绍了连轧钢管厂轧制冷却水中,由于多种杂质的存在对管道、水处理设备、轧钢设备造成的严重危害,及对水处理技术的改进,改进后的水处理技术已用于实践运行中,效果良好。

钛钢复合板双金属的流变行为及轧制制备

基于采用单轴压缩实验得到的钛钢双金属流动变形规律,对钛钢复合板进行了不同工艺的轧制及热处理,并系统分析了不同工艺下钛钢复合板的微观组织、界面特征以及力学性能。结果表明,随着钛钢厚度比的增大、变形温度的升高,双金属流动性差异增大;根据应力-应变曲线,采用Le-venberg-Marquardt法建立了变形抗力预测模型,预测应力值与实测应力值拟合优度为0.961;钛钢复合板在800~900℃进行大压下量轧制得到的板材力学性能最优。在750℃下进行热处理时,界面处TiC层较厚且厚度不均匀;在850℃下进行热处理时,界面处TiC层平直且厚度均匀。在950℃下进行热处理后,界面化合物以TiFe为主,TiC分布于TiFe两侧且呈分层分布。同时,铁素体基体出现TiC沿晶界、晶内析出现象,增大冷却速度可对析出物的尺寸进行控制。

室温轧制及固溶处理对Al-Ga-Mg-Mn-Bi阳极合金电化学性能的影响

对Al-Ga-Mg-Mn-Bi阳极合金固溶处理和常温轧制变形,测量不同处理状态下的电化学阻抗谱、极化曲线、自腐蚀速率等,研究固溶和轧制处理对该合金的组织及电化学性能的影响。结果表明:与铸态试样相比,固溶处理减少了铝阳极组织中第二相的数量,较大程度地降低铝阳极的自腐蚀和析氢速率,改善了合金的腐蚀形貌,使恒流放电的电位负移;轧制处理使恒流放电的电位负移,能够明显改善铝阳极的腐蚀形貌。

热工艺对TC6钛合金显微组织的影响

研究了轧制温度和热处理工艺对TC6合金显微组织的影响,找出了轧制温度和热处理工艺与合金显微组织的联系规律,结果表明:轧制温度和热处理温度选择在880℃左右得到等轴组织,在下两相区轧制后进行固溶处理将有一个较宽的显微组织选择范围.

太钢热连轧厂2250mm加热炉炉区软件的应用

介绍了太钢2250mm热连轧加热炉软件系统,阐述了软件系统在加热炉中所起的作用,指出软件的实现完成了加热炉炉内数据的轧制计划数据处理、板坯核对、跟踪及跟踪修正、加热炉自动燃烧控制模型等,为后续的生产奠定了基础。

AZ61镁合金轧制板材的腐蚀行为研究

采用动电位极化曲线和电化学阻抗谱方法研究了AZ61镁合金轧制板材的表面、侧面、截面在模拟海水中的腐蚀电化学行为,采用扫描电子显微镜对3个面的腐蚀形貌进行了观察。结果表明,AZ61镁合金轧制板材的表面、侧面、截面在模拟海水中的腐蚀均以孔蚀为主要特征;3个面腐蚀倾向由小到大的顺序为:表面<侧面<截面,耐蚀性能由优到劣的顺序为:表面>侧面>截面;造成3个面腐蚀行为及耐蚀性能不同的根本原因是轧制处理引起的材料微观组织的各向异性。

两种不同加工状态CrCoNi中熵合金的微观组织和力学性能研究

中熵合金是近年来材料研究的热点,一般对中熵合金采用“铸造-轧制-热处理”的加工工艺。采用XRD、金相显微镜、万能试验机、扫描电镜对铸态、轧制+热处理的CoCrNi中熵合金的金相组织、硬度、室温、低温(77 K)力学性能以及拉伸断口进行分析。结果表明:对铸态CoCrNi合金轧制+热处理,两种不同状态合金均稳定保持面心立方(FCC)相,其中铸态组织为典型的树枝晶,但是无明显第二相存在,轧制+热处理对铸态组织有明显的细化和均匀化作用,对材料的拉伸强度和硬度有明显提升。两种不同加工状态的合金在低温下拉伸性能均发生明显提升,其中轧制后热处理中熵合金在液氮温度下抗拉强度达到1262.9 MPa、拉伸延伸率能达到89.6%,且两种状态下中熵合金在不同温度下均发生塑性断裂。在室温下CoCrNi合金的塑性变形行为以滑移为主,低温下CoCrNi合金塑性变形行为以孪生为主。

涂层导体用Ni9W合金基带再结晶及强立方织构的形成研究

采用X射线四环衍射技术对比分析了通过冷轧和轧制中间热处理制备的2种Ni-9.3at%W(Ni9W)合金基带的轧制织构和再结晶织构,研究了不同Ni9W合金基带在热处理过程中轧制织构向再结晶织构的演变。其次,采用背散射电子衍射(EBSD)技术对以上2种Ni9W合金基带的微观组织和立方织构进行了表征。结果表明,与传统冷轧Ni9W合金基带的轧制织构相比,经轧制中间热处理后其轧制织构中S取向和Copper取向的含量增加、Brass取向的含量减少,使其轧制织构的类型介于Brass型轧制织构与Copper型轧制织构之间。2种Ni9W合金基带经低温回复后,其轧制织构含量均有一定的增加;另外,再结晶过程中轧制织构的含量均迅速降低,但立方取向的含量并没有明显增加,而是出现大量的随机取向,Ni9W的再结晶具有了连续再结晶的特征,这也是导致Ni9W合金基带较难形成立方织构的一个主要原因。虽然经过轧制中间热处理后Ni9W合金基带在初始再结晶完成后并没有形成一定强度的立方织构,但其立方取向的含量仍然能在进一步热处理过程中通过立方取向晶粒的长大而得到加强。最后,采用轧制中间热处理制备的Ni9W合金基带经两步高温热处理后其立方织构的含量达到84.5%(<15°)。