软吹对GCr15轴承钢洁净度的影响

以高品质GCr15轴承钢为研究对象,借助ASPEX自动扫描电镜和氧氮分析仪对RH精炼过程中不同底吹氩气流量和不同软吹处理时间下轴承钢中T.O含量和夹杂物演变规律进行了对比研究,结果表明:底吹氩气流量及软吹时间对夹杂物类型演变没有影响,软吹前后夹杂物类型主要是Al_(2)O_(3)-CaO、Al_(2)O_(3)-MgO-CaO以及Al_(2)O_(3)-MgO-MnS复合夹杂物。软吹对夹杂物及T.O有明显的去除作用,软吹开始到结束,钢水中全氧质量分数降低了6×10^(-6),夹杂物面积分数由软吹开始时的0.0419%下降至0.022%,尺寸超过20μm的夹杂物颗粒上浮较快更易去除。底吹氩气流量大小对夹杂物去除影响明显,随着底吹流量由30 L/min增加至100 L/min,夹杂物平均去除率由47%降低至40%。

LF软吹时间对硅脱氧弹簧钢氧化物夹杂的影响

探讨了硅脱氧弹簧钢中氧化物夹杂的形成机理及其影响因素,特别关注了LF软吹时间对氧化物夹杂形态和数量的影响。通过一系列试验和金相分析,发现硅脱氧剂的使用和冶炼温度是影响氧化物夹杂的关键因素。随着硅脱氧剂的加入,钢液中的氧气含量减少,降低了氧化物形成的可能性。同时,合适的冶炼温度对于控制氧化物夹杂也至关重要。研究结果为优化硅脱氧弹簧钢的生产工艺,提高钢材质量提供了重要的理论依据和实践指导。

X80管线钢钙处理后软吹时间对夹杂物行为的影响

探讨了钙处理后软吹40 min过程X80管线钢夹杂物的行为变化。结果表明,软吹前25 min,钢中总氧含量由0.001 2%降低到0.000 8%;软吹25 min至40 min,钢中总氧含量略有回升。钢中夹杂物的数量随着软吹时间的增加而减少,软吹25 min后较大尺寸夹杂物基本去除完毕。继续增加软吹时间,有利于进一步去除钢中尺寸在1～5μm的夹杂物。随软吹时间的延长钢水温降增大,利于CaS夹杂物的生成,对后续浇注不利。综合考虑夹杂物的去除效果和软吹过程的温降等因素,认为管线钢钙处理后软吹时间控制在20～25 min较为合理。

钢包软吹氩时间对GCr15轴承钢中夹杂物的影响

针对石钢60tLD-LF-VD-CC生产工艺,对4炉采用不同钢包软吹氩时间的GCr15轴承钢进行取样分析.采用金相显微镜和扫描电镜结合能谱分析,研究了4炉轴承钢中间包样品中夹杂物的尺寸分布及种类特征.结果表明,随着精炼后软吹氩时间的延长,GCr15轴承钢中全氧质量分数降低,中间包中的夹杂物平均直径减小,大于15μm的夹杂物比例也明显降低,但对夹杂物的种类没有明显影响.钢中夹杂物主要为Al_2O_3、MgO·Al_2O_3和MgO-Al_2O_3-SiO_2-CaO(CaS)夹杂物等,这与冶金热力学计算结果一致.

港区超软吹填土层快速加固方案设计与优化

港区超软弱吹填土层快速加固技术是针对围海造陆工程中的超软吹填土层直接进行快速加固而无需晾晒硬化的一种技术处理措施,该技术可在短时间内一次性施加荷载而不会引起地基失稳,较传统真空预压法具有极大的工程优势。结合惠州荃湾港软基处理项目,根据经验设计初步确定设计参数,并对表层地基承载力进行预测,对设计参数进一步优化,对比分析3种排水板间距下软基加固的效果,结合工程造价、加固效果及设计安全储备等多方面因素,最终确定了最优设计参数。

软吹氩流量对LF精炼ML08AL钢液中夹杂物的影响

为实现钢液的洁净化,在安泰集团90tBOF-90tLF-150×150mm^2CC生产线上,调整LF精炼中软吹氩流量,并在不同精炼工序和结晶器中取样,用光学显微镜和扫描电镜(SEM-EDS)的分析结果,研究软吹氩流量对ML08Al钢液中夹杂物行为及钙处理对夹杂物的影响。研究结果表明:250~300L/min的软吹氩流量能有效地脱除钢液中的夹杂物,对>10μm的夹杂物脱除效果显著;在软吹前后,夹杂物平均尺寸从2.34μm减小到1.18μm,夹杂物面积分数从3 467.7μm^2/mm^2降低到413μm^2/mm^2.当软吹流量达到340L/min时,夹杂物的面积分数急剧上升,脱除效果变差。钙处理把铝脱氧产生的高熔点脆性Al_2O_3和MgO·Al_2O_3夹杂物变性为低熔点的钙铝酸盐类夹杂物;部分夹杂物变性为芯部是Al_2O_3外部包裹CaS的小尺寸球状复合夹杂物。

RH软吹时间对钢水中夹杂物行为的影响

分析了RH软吹30 min过程中轴承钢夹杂物的行为变化。结果表明,软吹前25 min,钢中总氧含量由12×10^(-6)降低到8×10^(-6);软吹25~30 min时钢中总氧含量略有回升。钢中夹杂物的数量随着软吹时间的增加而减少,软吹20 min后大于80μm的较大尺寸夹杂物基本去除;继续增加软吹时间,有利于进一步去除钢中的夹杂物;但夹杂物类型随软吹时间的增加变化不大。随着软吹时间的延长,钢水温降增大,对后续浇注造成不利影响。综合考虑夹杂物的去除效果、软吹过程的温降和高效化生产等因素,认为轴承钢软吹时间控制在20~25 min较为合理。

直排式真空预压法加固高黏性超软吹填土室内模型试验研究

大连某港区高黏性超软吹填土采用常规真空预压和堆载预压处理效果不佳,为寻求解决方案,采用直排式真空预压法进行了室内模型试验,通过不同排水体、不同排水间距的室内对比试验和综合分析,得出采用直排式真空预压法加固高黏性超软吹填土时排水体间距起主导作用的结论。

喂钙量与软吹氩对316L不锈钢中夹杂物的影响

采用20 t电弧炉-AOD-LF-铸锭的生产工艺制备316L不锈钢,并通过LF钙处理与底吹氩的方法降低钢中夹杂物含量。其中喂钙量通过经验参数与热力学计算相结合的方法确定。运用金相显微镜及扫描电子显微镜分析了LF钙处理比例系数(实际喂Ca量/理论喂Ca量)1.65和2.95及喂Ca后软吹时间对钢锭中非金属夹杂物组成、分布及尺寸的影响。结果表明,316L不锈钢钙处理比例系数约为2.95,钙处理后钢液中夹杂物主要为铝酸钙类化合物和硅酸盐类化合物;延长软吹时间对于大尺寸夹杂物的去除效果显著;在0~25 min,随着软吹时间的延长,钢锭中夹杂物的数量减少,平均尺寸减小,最优的软吹时间为20 min。

S355ML低合金高强钢钙处理后软吹时间对钢水洁净度的影响

探讨了S355ML钙处理后钢中T.O及夹杂物数量、类型、尺寸随软吹时间的变化情况。结果表明:钙处理后钢中夹杂物类型主要为CaS和CaO-Al2O3;随着软吹的进行,钢中T.O、夹杂物数量密度和面积率及大尺寸夹杂(10μm以上)数量均呈先增大、后减小、再增大的趋势,最佳的软吹时间应控制在15min左右。

20^tAOD转炉上的软吹顶枪给工艺带来了灵活性

目前，不锈钢和高合金钢生产有许多不同的工艺路线，意大利北部的一家特殊钢厂选择了ＡＯＤ转炉，通过提高对原材料的适应性，提高生产率和改变批量，增加了经济效益。

大荷载矿石堆场中深厚吹填软土的地基处理及后评价

吹填淤泥形成陆域是资源利用和环境保护方面的优质解决方案,但当前吹填软土形成陆域的工程中,多数为荷载较小的堆场、工业园区道路、绿化区等。以青岛港董家口港区矿石码头工程20万吨级散货泊位后方预留堆场区的地基处理工程为例,对该工程的设计、施工及使用后6年的情况进行详细阐述,从多个角度展示深厚吹填软土的演变情况,详细介绍土体含水量、孔隙比、抗剪强度等指标在不同时期的变化,对比施工期沉降计算和监测数据,分析不同时期抗剪强度指标下矿石堆存的高度。结果表明,在大荷载矿石堆场中采用吹填软土形成陆域是可行的,通过合理的地基处理方式和有序增加堆存荷载,最终可使矿石堆场达到满载堆存。

ARIMA方法预测吹填软基沉降的适用性

为解决软基沉降难以预测的问题,基于软基超载预压监测数据,建立差分自回归移动平均(ARIMA)模型、BP神经网络模型以及长短期记忆(LSTM)模型。利用堆载前期的现场监测数据训练模型,根据训练模型对后期软基的沉降进行预测。结果表明:3种模型在软基超载预压处理后的沉降预测中均表现良好,并且ARIMA模型预测能力优于BP神经网络和LSTM模型。将ARIMA模型应用于软基超载预压期间的沉降预测可行。

钢包软吹氩对钢中夹杂物去除效果的研究

针对首秦公司炼钢厂100 t钢包进行了钢包底部软吹氩工艺对钢液中夹杂物去除效果的研究。结果表明,在软吹氩前钢中平均总氧质量分数为16×10-6,钢液中夹杂物尺寸基本在20μm以下的条件下,80~110 L/min的软吹氩气流量、15 min以上的软吹氩气时间可以有效地去除钢液中的非金属夹杂物,钢中夹杂物洁净度指数可保持在0.97以上,而软吹氩气流量大于120 L/min或小于60 L/min时夹杂物洁净度指数都比较低,表明钢液中夹杂物没有得到有效去除。

邻海吹填软土地基处理与施工质量控制

部分市政道路工程所在区域涉及邻海吹填软土地基。相较于常规软土地基,由于邻海吹填软土地基的吹填淤泥性质与原有淤泥性质差异较大,使得邻海吹填软土地基处理时难度更大,必须要做好施工质量控制管理。据此,以某邻海市政道路工程为例,介绍邻海吹填软土地基处理方法与施工质量控制措施,旨在为后续邻海吹填软土地基处理及工程施工提供一定参考。

82B钢精炼处理后软吹时间对夹杂物行为的影响

为了满足82B钢质量要求，通过对精炼处理后软吹过程中的钢水进行取样，并对钢样中的夹杂物进行全面检验分析，研究了不同软吹时间条件下钢中夹杂物数量及尺寸的变化情况。结果表明：综合考虑夹杂物的去除效果和软吹过程的温降等因素，认为软吹时间控制在25-35min较为合理。生产统计数据表明，改善软吹工艺后，钢水的洁净度有了大幅提高。

强夯作用下吹填软土地基的现场试验及数值模拟

本文通过现场试验探究了强夯法对吹填软土地基的加固效果,并使用FLAC 3D岩土分析软件构建模型进行数值模拟。设计强夯方案为先进行3遍点夯,再进行1遍满夯,测试强夯荷载作用下地表沉降、水平位移、孔隙水压力的变化情况。结果表明,通过增加夯击次数和强夯能量以及缩短强夯作用点之间的距离,能够提升软土地基的强夯加固效果。在构建FLAC 3D模型的基础上设置边界条件和土层参数,通过数值模拟探究强夯后地基表面位移情况,模拟结果表明夯击后夯点土体沉降最为明显,距离夯点越远土体沉降量越小,在土层深度达到7 m后沉降量可以忽略不计。

真空联合堆载预压处理吹填软土指标变化研究

基于徐圩港区广泛分布吹填软土,拟采用真空联合堆载预压处理,作为工程实例,针对加固前后软土采取室内试验分析,并对处理区进行监测,对比分析表层土体沉降量、土层孔隙水压力变化、下部土层分层沉降变化、地基承载力及处理前后土的物理指标。软土区处理完成后,对比分析吹填软土含水量(w)和孔隙比(e)的变化,干密度、湿密度明显增加,吹填软土土体强度持续增加。文章结合实际工程资料的数据分析,可为相关工程的设计和施工提供工程经验。

钢包软吹过程优化数学模拟和工业试验研究

采用Eulerian-Lagrangian法对100 t钢包吹氩过程进行模拟计算,对不同吹氩流量下的钢包流场、气泡运动、液面形态和夹杂物去除进行了数学计算。优化结果表明,在当前的钢包条件下,吹氩流量为100~200 L/min时,渣眼裸露面积较小且夹杂物有较好的去除效果。此外,还对钢包软吹过程数学模拟结果进行了工业试验,在吹氩流量为150 L/min时,软吹前期钢水中大尺寸夹杂物上浮去除明显,软吹10 min可以有效提升钢水洁净度水平。

LF软吹时间对硅脱氧弹簧钢氧化物夹杂控制影响

对于一些采用硅锰脱氧冶炼工艺的特殊钢,为保证钢水洁净度,常会选择较长时间的LF软吹处理,导致过程能耗增加。通过工业试验,借助FEI Explorer 4自动扫描电镜检测,研究不同LF精炼软吹时间对硅脱氧弹簧钢55SiCr铸坯氧化物夹杂成分、数量的影响;并采用夹杂物极值统计法,对比评价不同LF精炼软吹时间对应成品盘条横截面最大夹杂物尺寸控制情况。结果表明,在LF软吹10 min与软吹40 min两种工艺条件下,铸坯中尺寸大于5μm的氧化物夹杂成分接近,均在CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)相图中假硅灰石、钙长石和钙铝黄长石共晶低熔点区,其中软吹10 min工艺铸坯氧化物夹杂组成落入低熔点区的数量所占比例更大。LF软吹10 min与软吹40 min铸坯中尺寸大于5μm的氧化物夹杂数量密度分别为11.70个/100 mm^(2)和14.59个/100 mm^(2),尺寸大于15μm的氧化物夹杂数量密度分别为0.53个/100 mm^(2)和1.65个/100 mm^(2),LF软吹10 min工艺铸坯大尺寸氧化物夹杂数量密度略低于LF软吹40 min工艺。当预测面积为30000 mm^(2)时,两种LF软吹时间对应成品盘条横截面最大夹杂物尺寸分别为27.1μm和28.1μm,盘条最大夹杂物尺寸控制无显著差别。结合硅锰脱氧钢中大尺寸低熔点CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)系夹杂物主要源自钢包渣乳化卷入,具有与钢水和氩气泡界面接触角很小、难以通过吹氩上浮去除的特点,建议硅锰脱氧钢LF软吹过程按短时间快节奏进行控制。