基于FSI的尾轴倾角对水润滑轴承润滑特性的影响

应用流固耦合方法,在考虑水润滑尾轴承内部结构和内部流场相互作用的情况下,研究尾轴倾角对轴承水润滑特性的影响,探讨轴承、尾轴与水膜间的流固耦合问题。应用ADINA有限元软件,建立尾轴承流固耦合模型,求解尾轴承水膜压力分布,以及轴承的压力分布、径向变形和有效应力,分析尾轴倾角对尾轴承润滑特性的影响规律。结果表明:当计入尾轴倾角时,尾轴承最大水膜压力出现在轴承尾端,倾角越大,最大水膜压力也越大,且随着尾轴倾角的增大,水膜压力以及轴承的压力、径向变形和有效应力也逐渐增大。

离轴倾角磁控溅射生长氧化锌薄膜及其物性研究

宽禁带半导体ZnO具有高激子束缚能(60Me V)、低生长温度和低成本等诸多优势,是一种理想的紫外光电材料。作为光电器件的核心部分,薄膜质量是影响器件性能和表现的关键。因此,高质量ZnO薄膜的制备具有重要研究意义。相比于分子束外延和金属有机化学气相沉积等薄膜生长方法,磁控溅射技术具有明显的成本优势,并且适于大尺寸薄膜的生长,是薄膜生长工业中利用率最高的一种技术手段。采用新型共溅射磁控溅射系统,以离轴倾角溅射方式在硅基片上沉积一系列ZnO薄膜,探究了溅射功率和生长气氛等主要工艺参数对ZnO薄膜的形貌、结构和发光等物性的影响。

艉轴倾角对水润滑艉轴承冷却性能的影响

应用Fluent有限元软件,建立计入轴线倾斜的水润滑艉轴承水膜CFD模型,研究艉轴倾角、冷却水流速、轴承间隙和艉轴转速对水润滑轴承冷却性能的影响规律,为水润滑轴承结构优化设计提供参考。结果表明,将冷却水流速、轴承间隙和艉轴转速控制在一定范围内可以有效地降低轴承温度;艉轴倾角增大会导致严重的轴承边缘效应、局部水膜变薄、轴承温度急剧升高、工作环境恶化。

HL-2M装置环向场线圈中心轴倾角测量方法

通过测量HL-2M装置环向场线圈指形接头及斜面接头上的若干个点的空间坐标,利用点到平面的距离最小二乘原则,对环向场线圈的外轮廓平面进行拟合。再利用各外轮廓平面与中心轴的空间位置关系,求解得出环向场线圈中心轴倾角。通过简化模型及数值模拟求解出在不同的空间点坐标测量标准差情况下的中心轴倾角。在空间点三维坐标低测量标准差的情况下(σ=0.05mm),拟合求得倾角的相对误差为0.10‰,相对标准偏差为1.21‰。

溅射功率对离轴倾角沉积氧化锌薄膜结晶和光学性质的影响

氧化锌作为宽禁带半导体在室温下具有高激子束缚能(60 meV)、化学性能稳定、良好的压电性能和光学性能等优点,在光发射器件等光电技术领域应用非常广泛。拟通过采用离轴倾角溅射的方法,探究溅射功率对氧化锌薄膜的结晶和光学性质的影响。相比于分子束外延和金属有机化学气相沉积等薄膜生长技术,磁控溅射具有明显的成本优势,薄膜纯度高、致密性以及均匀性良好,适于大尺寸生长。相比于传统的共轴垂直溅射,离轴倾角沉积可以使溅射到基片表面的粒子获得更多的横向迁移能,进而更容易迁移到合适的位点,有利于薄膜的高质量生长。在众多生长参数中,溅射功率是影响薄膜沉积以及薄膜晶体质量等物性的重要因素。因此,将采用射频磁控溅射就不同的溅射功率对氧化锌薄膜的形貌、结构以及发光性质等影响展开研究。

坦克火控系统耳轴倾角修正误差分析

首先对常用坐标系进行定义,得出坐标系间的转换关系。然后对坦克火控系统的解算模型进行分析,得到了误差产生的原因。仿真结果表明,俯仰角对解算误差影响较大,需要进行修正来提高射击精度。

计入艉轴倾角的船舶艉轴承液膜压力分布计算

针对船舶艉轴末端在螺旋桨集中载荷作用下发生挠曲,艉轴轴线与艉轴承中心线成一夹角的实际工况,对计入艉轴倾角的船舶水润滑艉轴承的雷诺方程和膜厚方程进行推导,并根据实船数据应用数值计算方法对轴承润滑性能参数进行计算和对比分析。结果表明:艉轴倾角的增大会使得轴承末端液膜压力急聚增加,轴承边缘效应明显。

3种泵轴倾角斜式进水流道水力性能的比较

采用三维湍流流动数值计算的方法,对泵轴倾角为15°、30°和45°的3种斜式进水流道的水力性能分别进行了较为深入的研究,并对3种泵轴倾角的斜式进水流道分别进行了流道模型试验研究。结果表明:3种泵轴倾角斜式进水流道内的流态平顺均匀、水力损失小、水力性能优异,可为水泵叶轮室进口提供近乎理想的流态;斜式进水流道出口的目标函数值随着泵轴倾角的减小而增大、流道的水力损失随着泵轴倾角的减小而变小,但3种泵轴倾角斜式进水流道的水力性能相差很小。

直丝弓矫治器托槽轴倾角设计与前牙唇倾作用的初步研究

本研究对一组错牙模型临床冠轴倾角（ｔｉｐ）进行测量，并与各种流派直丝弓矫治器（ＳＷＡ）托槽轴倾角进行比较分析。结果说明了在牙齿排齐过程中，前牙是否唇倾主要取决于错病例牙齿自身的临床冠轴倾角。

轴肩倾角对摩擦搅拌加工铝合金表层细晶结构的影响

在轴肩倾角分别为0°、1°、2°、3°、4°的条件下,对6082-T4铝合金板材进行摩擦搅拌加工(FSP);借助光学显微镜(OM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪(XRD)、电子背散射衍射技术(EBSD)等测试手段,研究了FSP轴肩倾角对板材表层晶粒和第二相形貌与分布以及晶体取向的影响规律。结果表明:所有FSP加工样品表层均呈现均匀分布的超细等轴晶及近球状第二相粒子形貌。且随轴肩倾角θ的减小,表层晶粒平均尺寸略微下降并可细化至3.10μm,第二相粒子平均尺寸无明显变化并均可细化至0.30μm以下,该层晶体的剪切织构E{111}<110>和F{111}<112>的强度增加。这种带有较强E、F剪切织构的超细等轴晶结构的形成与FSP加工特有的强剪切形变及动态再结晶行为相关。

骨性Ⅲ类错牙合体分段长轴倾斜方向的一致性评价

目的通过分段测量骨性Ⅲ类错牙合畸形患者上下牙列牙弓内所有牙齿(除第三磨牙)的轴倾角和转矩角,评价牙冠、牙根及全牙位置指标间的关系。方法选取符合纳入标准的29例成人骨性Ⅲ类错牙合患者,拍摄CBCT并收集其Dicom数据,利用Invivo5.1软件对上、下颌各牙的牙冠、牙根、全牙的转矩角和轴倾角进行测量。结果 (1)骨性Ⅲ类错牙合,上、下牙列冠、根及全牙轴倾角一致性较好,两两比较,P>0.05。(2)骨性III类错牙合,在全牙列的转矩角中,上牙列冠、根及全牙的一致性较好,两两比较,P>0.05,而下牙列除磨牙外所有牙齿冠、根倾斜存在统计学差异,P<0.05,牙根与牙体长轴方向及程度较一致,差异无统计学差异,P>0.05。结论 (1)骨性Ⅲ类错牙合牙冠的倾斜角度与牙根或全牙的倾斜角度的一致性不高,可能存在牙体位置判别误差;(2)牙根倾斜程度与全牙倾斜程度较一致。

三维成像技术评估骨性Ⅱ类错颌不同垂直骨面型的牙轴倾斜特征

背景:课题组前期通过锥形束CT测量研究发现,Ⅲ类错颌的牙轴倾斜特征受垂直方向不调的影响存在一定的代偿表现。而中国人作为Ⅱ类错颌的高发人群,在不同骨面型的诊治策略上有所不同,推测与各牙位的牙轴倾斜代偿差异有关。目的:探究骨性Ⅱ类错颌不同垂直骨面型的全牙长轴在矢状向及冠状向的倾斜特征,以期为临床诊治提供指导。方法:收集不同垂直面型的骨性Ⅱ类错颌70例(均角30例、高角20例、低角20例)、骨性Ⅰ类均角30例患者头颅锥形束CT影像的Dicom数据,应用invivo 5.1软件进行骨性Ⅱ类高、均、低角错颌及骨性Ⅰ类均角错颌全牙轴倾角、转矩角的测量,并进行对比分析。结果与结论:(1)骨性Ⅱ类错颌中,低角骨面型的牙轴倾角与高角、均角骨面型相比,差异有显著性意义(P<0.05);高角和均角骨面型的牙轴倾斜特征基本相似;(2)骨性Ⅱ类低角与Ⅱ类均、高角比较:矢状向,上前牙正转矩角减小及下前牙相对倾斜直立,上后牙冠近中轴倾角减小及下后牙近中轴倾角增大;冠状向上,Ⅱ类低角上下尖牙的近中轴倾度减小,差异有显著性意义(P<0.05);(3)骨性Ⅱ类与Ⅰ类均角比较:矢状向,除下前牙外,Ⅱ类高、均角与Ⅰ类均角的牙轴特征基本相似,但两组与Ⅱ类低角相比差异有显著性意义(P<0.05);下前牙中,Ⅱ类错颌组间差异较小但与Ⅰ类均角相比下前牙表现为牙轴唇倾增加;冠状向,后牙中,Ⅱ类各组间牙轴倾斜特征相似,但与Ⅰ类相比上后牙有舌向倾斜趋势,下后牙有颊向倾斜趋势,且在上颌第二前磨牙、第一磨牙、第二磨牙及下颌第一磨牙中差异有显著性意义(P<0.05);前牙中,Ⅱ类错颌与Ⅰ类错颌牙轴倾斜特无明显差异;(4)提示骨性Ⅱ类错颌整体存在下前牙及后牙的牙齿代偿,其中低角较高角、均角的牙齿代偿明显;骨性Ⅱ类低角错颌的矢状向牙齿倾斜特征与颌骨的旋转有关。

万向接轴附加动态弯矩下板带轧机垂扭耦合振动特性研究

考虑轧机万向接轴倾角产生附加动态弯矩影响,建立了万向接轴倾角影响下板带轧机垂扭耦合振动模型。采用多尺度法得到该轧机耦合系统的主共振幅频方程;并采用奇异性理论分析了该耦合振动系统的分岔特性,得到了系统的转迁集及不同分岔形态的条件。采用1780轧机实际参数,分析了接轴倾角、轧制力参数、接轴扭转刚度以及外扰力等对轧机垂直和扭转方向主共振幅频特性的影响,为进一步抑制轧机振动提供理论参考。

鼓形齿联轴器啮合计算分析及软件实现

开发了鼓形齿联轴器啮合计算分析软件,通过界面操作可以分析不同齿形参数、鼓度参数以及联轴器偏角状态下鼓形齿的啮合性能,大大提高了设计效率;利用软件对4种不同鼓度曲线的鼓形齿进行啮合特性分析,表明3段圆弧曲线的啮合性能优于其他3种;将软件的计算结果与有限元仿真分析结果进行对比,验证了软件的可靠性。

船用鼓形齿联轴器机械加工工艺研究

普通制造工艺不能加工出表面粗糙度、间隙倾角都符合应用要求的船用鼓形齿联轴器机械。为解决上述问题,对普通大型船用鼓形齿联轴器机械加工工艺进行改进设计。通过齿面最小间隙分布情况研究、最大轴间倾角确定2个步骤,完成船用鼓形齿联轴器机械结构特点分析。在此基础上,通过最佳切削参数确定、机械齿联轴加工曲面确定、粗糙机械磨平流程完善3个步骤,完成改进后加工工艺的顺利应用。设计对比实验结果表明,应用改进后普通大型船用鼓形齿联轴器机械加工工艺,能同时降低机械表面粗糙度与机械间隙倾角。

船用鼓形齿式联轴器机械加工工艺

利用传统的制造技术无法生产出表面粗糙度、间隙倾角均满足目标要求的船用鼓形齿式联轴器机械。为制造出符合目标需求的机械零件,在原有船用鼓形齿式联轴器机械的加工技术的基础上进行了相关改进和完善。分两步来对船用鼓形齿式轮联轴器机械的内部构造进行了分析探讨:首先得到了齿面的最小间隙分布,其次得到了最大轴间倾角。基于上述成果,进一步得到了最优切削参量和联轴器加工面的参量,并结合机械粗磨工艺,实现了完善后的加工技术的生产利用。通过设计对照实验得出:采用完善后的船用鼓形齿式联轴器加工技术,可以使机械表面粗糙度与机械间隙角得到有效地降低。

高角骨性Ⅲ类错(牙合)牙齿倾斜位置特征

目的了解高角Ⅲ类错牙合畸形患者全牙轴倾及转矩特征,以期为临床治疗提供指导。方法收集符合纳入标准的高角骨性Ⅰ类(13名)及Ⅲ类(11名)错牙合畸形共计24名患者头颅CBCT影像Dicom数据,利用invivo 5.1软件进行全牙轴倾度及转矩测量。结果(1)高角Ⅰ类及Ⅲ类左右同名牙倾斜度一致性较好,P>0.05,此后左右同名牙数据一并处理。(2)高角Ⅲ类与I类矢状向比较:(1)高角Ⅲ类,上前牙根舌向转矩增大趋势,但仅在上尖牙表现统计学差异,P<0.05;(2)高角Ⅲ类,下前牙根舌向转矩减小,P<0.05,差异有统计学意义;(3)高角Ⅲ类,上后牙近中轴倾、下后牙远中轴倾趋势,但差异无统计学意义,P>0.05。(3)高角Ⅲ类与Ⅰ类横向比较:(1)高角Ⅲ类,上前牙远中轴倾增加,差异有统计学意义;下前牙轴倾变化趋势不明,仅下中切牙表现远中轴倾(P<0.05);(2)高角Ⅲ类,上后牙根舌向转矩增大,有统计学差异;下后牙根舌向转矩减小趋势,但差异无统计学意义。(4)高角Ⅰ类及Ⅲ类与Andrews正常牙合矢状向及冠状向各牙倾斜位置比较:(1)矢状向:高角Ⅰ类Ⅲ类上下前牙根舌向转矩增大,上下后牙明显近中倾斜;(2)冠状向:高角I类Ⅲ类上下前牙远中倾斜增大,上下后牙根舌向转矩加大。结论(1)高角骨性Ⅲ类牙齿位置在垂直方向的代偿表现强于矢状方向;(2)高角骨性Ⅲ类上下前牙唇舌向倾斜移动风险较高,移动时更应注重牙齿的整体移动;(3)高角骨性Ⅲ类上颌后牙明显颊向倾斜,上牙列横向扩展范围减小,扩弓后稳定性可能降低。

正畸治疗中利用锥形束CT测量牙根位置方法的研究进展

牙根位置对于正畸治疗的健康、稳定、美观具有重要意义。过去应用二维放射影像评估牙根位置的准确性、精度不佳。近年来,利用锥形束CT(cone beam CT,CBCT)及其重建影像测量牙根三维空间位置及角度已经成为主流。牙根位置主要通过在颊舌向、垂直向、近远中向三个方向上测量牙根与邻近结构的关系及测量牙根角度来描述。牙根颊舌侧的牙槽骨厚度代表颊舌向位置,牙根在牙槽骨中的垂直高度及与上颌窦的距离关系代表垂直向位置,根间牙槽骨厚度代表牙根近远中向位置,牙根角度则多以传统的二维测量中的下颌中切牙-下颌平面角、轴倾角、转矩等角度表示。拟合CBCT和数字化模型数据能监测正畸治疗中的牙根与牙槽骨位置关系,但需要更为全面、规范的牙根位置三维测量方法,以充分利用CBCT提供的牙根数据研究相对于不同层次解剖结构的牙根最佳位置,从而与计算机技术结合优化正畸诊疗数字化设计。

具有轴间倾角的鼓形齿联轴器啮合状态及受力分析

为了分析鼓形齿联轴节存在轴间倾角情况时,内外齿的啮合特点以及产生的附加力矩,采用几何分析方法,计算得到齿面最小周向间隙作为内外齿接触条件,分析不同轴间倾角时内外齿接触对的接触点位置和齿面间隙;根据赫兹接触理论计算齿面接触点渗透量和接触力,从而计算联轴节的附加力矩。结果表明：轴间倾角存在使得内外齿啮合沿周向呈现不均匀分布,轴间倾角和齿面鼓度半径越大,其变化幅度越明显。当扭转力矩为额定转矩4 000 N·m,轴间倾角为1.1°,相对齿面接触力系数为3.3;接触齿对数大约占齿数的2/3。且扭转力矩越大,轴间倾角越小,接触的齿对数会逐渐增加直至全部接触。齿面接触点位置的偏移引起附加力矩使得联轴节产生绕垂直于轴线方向的转动趋势,计算条件下附加力矩约占扭转力矩的6%~15%,且随轴间倾角的增大而增大。

鼓形齿联轴器鼓度曲线选型优化比较分析

外齿鼓度曲线的选型及参数对鼓形齿联轴器啮合特性有着重要的影响,其决定了鼓形齿联轴器的最大允许轴间倾角及啮合性能。采用几何分析方法,建立了4种不同类型的鼓度曲线即圆弧曲线、椭圆曲线、双曲线和三段圆弧曲线,计算不同轴间倾角对应的内外齿齿面的最小间隙、接触点位置、允许最大轴间倾角和重合度,比较4种不同类型的鼓度曲线即圆弧曲线、椭圆曲线、双曲线和三段圆弧曲线的啮合特性。结果表明,各种鼓度曲线中间曲率半径分别在50 mm^90 mm和90 mm^130 mm的取值范围内,每增加20 mm,相应的最大允许轴间倾角差值分别减小0.2°和0.1°左右;三段圆弧曲线可允许轴间倾角最大且对应接触点轴向位移量最小。轴间倾角大于1.3°,中间位置曲率半径相同时,三段圆弧对应的齿面法向最小间隙曲线明显更平缓,啮合重合度更高。