轴流转浆式水轮机转轮叶片动态特性分析

根据转桨式水轮机转轮叶片的结构特点,选取两种不同的力学模型,对其动态特性进行了对比力学分析。根据分析计算结果,重新定义了转浆式水轮机转轮叶片动态特性分析的力学模型和边界条件。

轴流转浆式水轮机桨叶密封更换安装工艺方法

黄河水电苏只水电站轴流转浆式水轮机,A级检修时对桨叶两道"V型"及"凹型"密封圈更换安装的工艺方法进行详细介绍,论证其工艺方法的合理性及经济性。

轴流转浆式水轮机运行中的问题

我国有相当一部分轴流式水力机组空蚀破坏严重、运行稳定性差、综合性能指标较低,亟待改造,开展轴流式水轮机转轮改造中的关键问题研究对于改善机组的综合性能、提高低水头水能资源的利用效率以及提高水轮发电机组运行的可靠性具有非常重要的意义。

班多水电站轴流转浆式水轮机应用介绍

文章介绍了班多水电站水轮机的相关技术参数。从水轮机的导水机构、转动部件的各组成分析了轴流转浆式水轮机的结构形式、作用及其特点，并介绍了南瑞集团公司生产的SAFR-2000H型双调机组的水轮机调速器组成及结构特点、保证水轮机正常运行的相关保护，以及轴流转浆式水轮机的相关运行技术。

安谷电站巨型轴流转桨水轮机制造技术研究

本文介绍安谷轴巨型流转桨水轮机结构特点以及关键零部件加工工艺,概述水轮机导水机构及转轮装配的工艺过程及质量控制方法.

KVB37-18型轴流转桨式水轮机叶片裂纹的焊接

天桥水电厂KVB37-18型轴流转桨式水轮机系罗马尼亚布加勒斯特金属工厂20世纪70年代初期产品,其额定出力37MW,3号机组4个叶片均不同程度存在着裂纹缺陷.多年来对机组进行过数次修复补焊,但因对原叶片材质及焊接性能缺乏细致的了解,其焊接效果不理想.后在科研单位的协作下,制定出合理的补焊工艺,应用于3号机组#4叶片裂纹的补焊,效果良好.有关叶片材料的可焊性分析、焊接材料的选择、焊前准备工作、施焊工艺、焊后热处理及焊后检查等内容在文中做了介绍.

协联优化对轴流转浆式水轮发电机组运行稳定性的影响

一系列的试验研究表明,通过协联优化能成功消除轴流式水轮机组的异常振动、明显提高水轮机的效率。结合某电站一起轴流式水轮机组的异常振动处理,介绍了诊断分析及处理过程,为研究改善该类型水轮机组运行稳定性状态的方法提供了依据。

乐滩水电站轴流转桨式水轮机埋件特点及安装方案

主要介绍乐滩水电站153．1MW的轴流转浆式水轮机机组埋件特点及安装方案。

大唐纪村水电站轴流转浆式水力机组原型试验及分析

本文介绍了大型轴流转浆式水轮机原型试验的原理和方法。通过超声波流量计的测流方法,实现了大型水轮机组绝对效率特性的原型测试。通过对纪村水电站原型机组测试结果的分析,确定最优的协联关系曲线,调整机组最佳的运行工况,产生较明显的经济效益。

轴流转浆式发电机甩负荷时抬机量过大原因分析及处理

针过石龙电站轴流转浆式水轮发电机组在甩负荷时出现抬机量过大的现象,从理论上进行了分析。通过采用重新校核、调整真空破坏阀开启力,增加补气量,及将导叶关闭由一段直接关闭改为分段关闭的方法,减小了机组甩负荷时的抬机量,保证了电站的安全运行。

天桥水电厂水轮机水头协联自动跟踪控制系统研究

针对早期生产的轴流转浆式水轮机存在的导叶与浆叶的单一协联 ,而水头与浆叶的协联由人工操作调节的问题 ,通过引入水头参数 ,采用计算机控制技术 ,实现了水头与浆叶的协联调节 ,使水轮机机械式调速器具有微机调速器的性能 ,真正成为双重协联调节。

南津驿水电站水轮机增容改造

南津驿水电站由于水头提高,原水轮机已不适应新的工况。论述了在不改动埋入部件的前提下,对转动部分、导水机构、导叶接力器控制部分等进行改造;并应用数值试验软件平台对水轮机全流道进行了CFD分析,对座环进行了结构静力学分析。数值模拟及电站运行表明本次增容改造方案的正确性。

轴流转浆式水轮机和水泵水轮机转轮尾水管的联合计算

在固定-旋转交互作用的数值模拟领域，对尾水管性能预测的正确与否是进行水轮机水力设计的关键，特别是当电站改造中不包括尾水管的情况。本文讨论了转轮设计时是否考虑尾水管Navier-Stokes方程计算结果，对转轮几何尺寸的影响，并将这种比较方法应用于一个具有充足实验数据的模型水泵水轮机和一个进行了现场实测的轴流转浆式水轮机。

轴流转浆式水轮机四个运行工况点的数值计算比较（重点在轮缘间隙流）

用于计算复杂区域内紊流流动的并行多块有限元体积法CFD程序CALC－PMB^[3,10,11](并行多块）已经得到进一步开发并用于轴流转浆式水轮机内流动的计算中。此计算包括对活动导叶和转换的计算，其中转轮的进口边界条件通过对活动导叶的计算结果进行圆周方向平均来获得。由此对四个不同的工况点加以计算并将计算结果进行比较。计算结果与制造厂的观察结果相一致。此项工作主要针对轮缘间隙流场，间隙流畅可能使效率降低0．5％。

轴流转浆式水轮机协联特性的现场测量

对已经运行了25年以上的河床式电站机组性能进行了改善，事实上已安装的轴流转浆式水轮机具有9．5m直径的大转轮，机组出力也是这种型式中最大的，而且下一级的结构改善了电站空化参数并且机组流量和额定出力分别得到进一步增加。原有的协联关系是根据模式试验确定的。真机／模型长度比非常高（λL=Dp/Dm≈20），并且所有相似条件都被满足。另外，协联关系还取决于水头、转速和速度，因此进行了一系列现场试验，大约进行了150个运行工况的试验，连续记录了一百多个实测数据：平均压力及其脉动值；静态和动态应力；振动、出力、温度等。流量测量范围很大（100－840m^3/s)。出力测的是发电机发出功率由于电力消耗等的限制，测出净水头下的水轮机振动，测量结果具有很高的测量精度和重复率。测量了水轮机的水力特性和能量特性，机组效率也是在靠近额定水头下获得的。同时证实了机组具有很好的协联特性，机组出力增加了约16％。

负荷变化对轴流转浆式水轮机转轮上压力脉动的影响

间歇性电力生产系统引入电力市场，例如风电和太阳能，以及以消费为基础的电力生产导致水轮机多次的经历起／停机、负荷变化以及偏离设计工况的运行。在变负荷过程中，水电系统会遭受到水轮机固定部件和转动部件交变载荷的作用，这是设计没有考虑到的。另一方面，对单调试水轮机在部分负荷工况的研究证明尾水管中会有旋转涡带形成，例如混流式和轴流定桨式水轮机。旋转涡带旋进和旋转会引起振荡流，这将导致作用在转轮叶片、轴承和水轮机其他旋转部件上的震荡力具有两种不同的频率。本文研究的目的是探究瞬态工况对转轮压力脉动的影响和旋转涡带形成／缓解的机理。在一种轴流转浆式水轮机Projus U9模型的尾水管和转轮叶片上，安装了压力传感器。为了检查转轮非稳态工况下的性能，在不同的变负荷工况下，模型在非协联方式下运行。结果表明，在最优效率点和高负荷之间瞬变以一种光滑的方式发生，然而，当在部分负荷下发生瞬变时在尾水管中会形成旋转涡带，引起转轮上产生两种不同频率的高水平压力脉动：旋转涡带的旋进和旋转模式。

对青龙山水库水轮发电机组选型的分析

阐述了轴流转桨机组与混流机组各自的适用条件及范围,通过对机型自身特点以及基本参数计算比较,结合工程实际情况,确定对实际工程最经济合理的机型选择。

轴流转桨式水轮机轮缘间隙空化数值研究

0引言轴流转浆式水轮机转轮轮缘和转轮室之间存在的间隙形成了一种特殊的空化现象:叶尖间隙泄漏流产生的空化。已知的由间隙引起的空化现象有两种:一种是出现在叶片吸力侧卷起涡核心处的尖涡空化;另一种是出现在轮缘和转轮室间隙处的叶尖间隙空化。在本文的研究背景下,对轴流转桨式转轮模型不同叶尖间隙处的空化现象进行数值模拟。重点研究叶尖间隙泄漏流空化现象的结构和产生机理,采用两相介质的三维非定常数值模型进行计算。

泥沙引起的水轮机水力磨蚀--一个世纪的研究与进展

1引言自从混流式、冲击式和轴流转浆式水轮机分别在1848、1880和1913年问世以来,由于空化或固体颗粒的影响,水力机械的侵蚀一直是参与水电站(HPPs)设计、建造、运行和维护的工程师们所面临的挑战。由固体颗粒引起的水轮机侵蚀也称为“沙蚀”、“泥沙侵蚀”或“水力磨粒磨损”。本文采用了“水力磨蚀”[1]这一术语。