轻烃回收装置液化气C5组分超标原因分析

通过对轻烃回收装置液化气中C5组分超标情况进行原因分析,发现是稳定塔进料温度波动、带炼T-35104罐污油、加工脱丁烷塔顶气、稳定塔塔顶水冷器冷却效果不佳等因素所造成。对稳定塔重沸器温度、塔42层温度、塔进料温度、塔顶压力等工艺参数进行优化调整,产品分析报告显示,液化气C5组分含量均≯3%,产品质量满足工艺要求,为同类装置的安全经济运行积累了经验。

采用反吹、微流控技术分析原油中的轻烃组分

利用程序升温蒸发进样器、反吹技术和微流控装置分析原油中的C5-C13轻烃组分，用一根HPPONA色谱柱分离，同时得到保留时间相同的火焰离子化检测信号和质谱检测信号，为原油中轻烃组分的色谱定性提供了新的有力工具。该方法中所用的色谱柱使用寿命长，分离效果好，对平湖4井油样中C5～C13馏分的分离得到了可用质谱定性的峰约290个（尚有不少混合峰存在），较难分离的物质对t-1，2-二甲基环戊烷与2-乙基戊烷得到了较好的分离，2-乙基戊烷峰得到非常好的质谱图，是目前研究原油中轻烃组分分析的有效手段。同时应用微流控装置后可在质谱仪不停机的条件下更换色谱柱。

凝析气中痕量重烃组分对稳定轻烃终馏点的影响分析

终馏点是稳定轻烃的质量指标之一,主要用于控制产品中重烃组分的含量。若稳定轻烃中的重烃组分含量高将导致终馏点温度偏高,过高就会影响产品质量。由于凝析气中常常富含重烃组分,若不能有效控制将产生稳定轻烃终馏点超标问题。分析了凝析气中重烃组分对稳定轻烃终馏点的影响,确定了稳定轻烃产品中重烃组分的来源及终馏点超标的原因,并提出了解决这一问题的建议措施。

松科二井轻烃组分垂向分布特征及其对深部油气的指示

松辽盆地深部油气已成为今后油气战略性接替领域的一个重要方向,松科二井连续取样的6042组103种单体的轻烃组分数据显示,轻烃组分垂向分布特征呈现明显的分段性,整体可划分为6个区段:Ⅰ段(井段470~1000 m)罐顶气峰面积小,出峰个数少,主要以甲烷为主,重烃较低,为浅层低熟油气段。Ⅱ段(井段1000~2800 m)罐顶气峰面积小,出峰个数多;甲烷含量中等,重烃含量普遍较高;有机质类型以Ⅰ型为主,处于成熟阶段,为常规油气段。Ⅲ段(井段2800~3320 m)罐顶气峰面积小,出峰个数较少、零散;甲烷含量整体较高,重烃含量与Ⅳ段相似,表明该段气源可能来源于Ⅳ段。Ⅳ段(井段3320~5940 m)罐顶气峰面积大,集中分布在3400~3800 m和5200~5400 m井段,明显高于Ⅲ段和Ⅴ段;为Ⅲ型烃源岩,处于高成熟-过成熟阶段。Ⅴ段(井段5940~6200 m)罐顶气峰面积、出峰个数低;甲烷和重烃含量较低。Ⅵ段(井段6200~7018 m)出峰个数、罐顶气峰面积低;甲烷含量较高,重烃含量中等,其总体特征与Ⅳ和Ⅴ段不同,推测深部可能存在气源。上述垂向分布特征反映了白垩系、侏罗系和前侏罗系在油气成因类型、成熟度和含气性及其油气来源等具有不同的特征,为松辽盆地深部非常规天然气探索拓展提供了重要依据。

轻质原油(含凝析油)的烃族组分分析

本文详细介绍顶替色谱法进行轻质原油及凝析油的烃族组分分析。将样品加到色谱柱内 ,用硅胶作固定相 ,用乙醇顶替被硅胶吸附的烃类 ,根据折光率大小 ,确定不同时间内流出烃类的组分。利用烃类混合物折光率的可加性计算各族组分流出体积 ,从而计算其体积百分含量。其适用范围也可推广到重质原油的轻质部分分析。

油基钻井液体系轻烃组分分配系数计算及应用

采用一种基于静态顶空气相色谱技术的热力学方法研究了油基钻井液、地层流体和钻井液气体之间的关系,计算了两种油基钻井液-空气体系nC_(5)—nC_(8)范围内47种轻烃组分的分配系数,在热力学平衡条件下开展原始地层流体组分重构。研究表明,油基钻井液对钻井液气体中nC_(5)—nC_(8)范围内的地层流体组分的影响很小,对于低毒性合成油基钻井液,影响小于1%,对于柴油基钻井液,影响小于10%。对于多数轻烃组分,采用气相校准法和直接定量法确定的分配系数的误差小于10%,直接定量法计算的分配系数更准确。两种原油样品重构组分与真实组分之间的匹配度分别为91%和89%,证明利用nC_(5)—nC_(8)范围内轻烃组分分配系数通过静态顶空分析重构原始地层流体组分的可行性和准确性较高。

轻烃芳构化催化剂分析

新时期市场对芳烃需求量增加,促使轻烃芳构化相关技术得到快速发展。以轻烃芳构化为落脚点,首先介绍了常见芳烃产物的制备原理,其次围绕芳构化所使用催化剂展开了讨论,内容主要涉及催化剂载体、组分两方面,最后说明了轻烃芳构化未来的发展趋势,研究取得显著成果,能够提高原料利用率和经济效益,为相关人员提供参考。

轻烃组分和分布特征的研究

轻烃指的是一类特殊的化合物,有液态的轻烃还有固态的轻烃。本文着重阐述了轻烃的相关组分、分布特征、基本用途以及其他各方面的相关问题。

一种用于在钻井流体中检测轻烃组分含量的录井检测系统

摘要一种用于在钻井流体中检测轻烃气体含量的录井检测系统，包括气体膜分离单元、气体检测单元和数据传输单元。气体膜分离单元为膜分离探头，通过具有多孔套管或丝网保护的中空膜管或平板膜将钻井流体中的轻烃分离，利用微型恒流泵通过载气输送，将分离出的轻烃组分送至采用气相色谱检测或气体红外检测的气体检测单元，进行定性定量检测，得出的轻烃组分含量信息，通过数据传输单元送至本地或远程监控。

凝析气中痕量重烃组分对稳定轻烃终馏点的影响分析

稳定轻烃的质量受终馏点所影响,终馏点的作用在于对产品之中的重烃组分含量进行控制。如果其含量过高,则会致使终馏点的温度出现偏高,从而使产品质量受到影响。

脱芳油装置轻烃组分产品的开发

在脱芳油装置上对轻油出装置流程进行优化改造,通过新流程的应用,轻烃组分的硫含量由>1200μg/g降为15μg/g以下,轻烃组分改造前作为不合格油回炼,改造后可以作为轻烃组分产品进行出厂,单位能耗降低为0.16标油/t,每年创造收益80万元。

轻烃芳构化催化剂的研究进展

随着市场对芳烃需求量的日益增加,轻烃芳构化技术得到快速发展。轻烃芳构化作为一种生产芳烃的重要工艺,催化剂技术是关键。结合轻烃芳构化工艺,综述了近年来轻烃芳构化催化剂的研究进展。针对不同组分的轻烃芳构化反应特点,分别讨论了芳构化催化剂中金属组分及载体的作用,包括金属种类、分散度、存在形态和活性位的可接近性,氧化物、分子筛载体以及分子筛酸性和拓扑结构对催化剂的重要影响。最后展望了轻烃芳构化催化剂及工艺研究方向。

轻烃分析技术在勘探上的应用

轻烃分析技术从宏观上确定了轻烃组分的分布和体积分数,从微观上以分子级直至官能团来判别储集层性质,具有技术优势。该文重点叙述轻烃分析技术评价油、气、水层的原理,参数选择及取样分析过程中必须注意及时性、样品加热温度的一致性等几个问题。

轻烃回收装置中DHX工艺的应用

目前国内油气田大部分轻烃回收装置主要以回收C3+,生产液化石油气等产品为设计目标。DHX工艺作为一种在不回收C2情况下,能大副提高C3收率的轻烃回收新工艺,在近年国内引进的几套轻烃回收装置中被广泛采用。从运行情况看,DHX工艺冷量利用合理,在提高装置C3收率方面效果显著。文章介绍了DHX工艺的适用范围。

轻烃深加工技术现状综述

油田轻烃是重要的化工原料,对油田轻烃进行精制及深加工能够得到多种重要的化工产品,显著提升轻烃附加值,提高产品的市场竞争力,创造可观经济效益.为此,对轻烃深加工技术现状进行了介绍,详细探讨了混合轻烃和单组分轻烃的深加工技术,对于提升油田轻烃的综合利用具有重要意义.

轻烃分析检测含油污泥中的石油烃类

轻烃分析技术主要是利用物质具有挥发性原理,测定溶液上方气相中各组分的浓度。在样品罐的顶部装一个气压计,当气液相达到平衡,可以取样进行分析;根据道尔顿分压定律及拉乌尔定律定量探讨了参数的校正方法,并分析了轻烃分析参数的预处理。通过实验,介绍了应用效果。该方法可以准确计算出含油污泥中石油烃类的组分及含量,可为正确选择微生物处理菌剂提供技术依据。

煤成气轻烃地球化学特征及其影响因素——以四川盆地须家河组为例

轻烃在天然气中含量虽低,但因其含有丰富的地球化学信息,在天然气成因等研究方面引起了关注。作者以四川盆地须家河组煤成气和雷三段油型气为例,采用GC和GC-IR-MS技术对煤成气轻烃的地球化学分布特征及其影响因素进行了系统分析。煤成气C7轻烃组成具有甲基环己烷分布优势,在甲基环己烷、正庚烷和二甲基环戊烷相对组成中,甲基环己烷含量最高,分布在48%～73%,平均为63.9%,煤成气轻烃单体烃碳同位素重,δ13C分布在-25.1‰～-20.0‰之间,大部分分布在-23.0‰～-21.0‰。轻烃的分布受到多种因素影响,天然气成熟度对轻烃中芳烃含量变化影响复杂,在成熟和高成熟阶段,天然气轻烃中芳烃含量低,成熟度对芳烃的含量影响较小,而在过成熟阶段,芳烃含量高,成熟度对芳烃含量影响大。通过凝析油和天然气轻烃组成对比,蒸发分馏作用对热演化参数Ctemp和庚烷值、甲苯/正庚烷等影响较大,但对成因类型参数如(2-MH+2,3-DMP)/C7与(3-MH+2,4-DMP)/C7,P2/C7与N2/P3,正庚烷、甲基环己烷和二甲基环戊烷相对含量关系等影响小。天然气成因类型对轻烃Mango参数K1值、正庚烷、甲基环己烷和二甲基环戊烷相对含量关系以及轻烃单体烃碳同位素影响大,因此,可以利用这些参数进行天然气成因类型判识。

两种轻烃分析方法(“PTV切割反吹”和“顶空”)的对比研究

建立了“程序升温蒸发进样器 (PTV)切割反吹”和“顶空”两种有关原油中轻烃的分析方法 ,色谱柱的使用寿命长、分析周期短 ,原油中 <C9的较轻组分的分离度能达到美国材料试验学会 (ASTM)D5 13 4 98所要求的标准 ,并有良好的重复性。此外 ,还报道了采自我国 6个油区的 10个油样用两种分析方法所得 19个地化参数的相对误差范围约为± ( 1%～ 2 5 % ) ,并对引起误差的原因进行了探讨。指出用这两种方法所获得的数据是不能合在一起作地化研究的 ,将原油直接注入汽化室所得的分析数据较可靠 。

轻烃回收装置工艺方案选择

对全厂性轻烃回收装置的两种常用工艺流程,即吸收脱丁烷脱乙烷方案（方案一）和吸收脱乙烷脱丁烷方案（方案二）,使用ProⅡ软件进行模拟计算,并将计算结果进行对比分析。与方案二相比,方案一产品的产值高321×10^4RMB$/a,操作费用高2396×10^4RMB$/a,塔器设备投资高77×10^4RMB$。所以选用方案二比较经济。从多组分分离的角度对该结果进行了简单分析,按照Nadgir等人提出的有序直观推断规则,分析得出进料性质对于方案的选择至关重要。对于全厂性的轻烃回收装置,因为吸收塔底油中轻组分H2,C1～C3,H2S较多,应采用方案二。对于常减压装置自带的轻烃回收部分,因为初顶、常顶石脑油中轻组分H2,C1～C3,H2S含量相对较低,应采用方案一。

原料气变富对轻烃回收装置影响分析及对策

通过对当前轻烃回收装置研究发现,原料气组分变富导致处理量下降,冷箱超过设计负荷17.69%,C3回收率下降2.64%,通过分析确定冷箱成为了装置操作的短板,提出了采用丙烷制冷系统降低脱乙烷塔顶气温度的优化对策,并计算确定单套装置的丙烷制冷系统负荷为3 000 kW。优化后冷箱负荷和膨胀机负荷降低,有利于设备的稳定运行,同时C3组分回收率达到设计值,液化气和稳定轻烃产品分别增加8.01%和4.91%,优化后的经济效益十分明显。