集中载荷作用下双模量矩形截面梁的弹性解

利用弹性理论的半逆解法研究了双模量矩形截面梁的弯曲变形,推导出了集中载荷作用下双模量简支矩形截面梁的应力及位移表达式。研究分析表明,对于集中载荷作用下双模量简支矩形截面梁,弹性理论给出了集中载荷作用下双模量简支矩形截面梁拉伸区、压缩区的轴向位移及竖向位移表达式,这说明双模量梁截面任意点的弯曲挠度都不相同,而材料力学方法仅能推导出集中载荷作用下双模量简支矩形截面梁的中性轴竖向位移表达式。双模量简支矩形截面梁中性轴处竖向位移对模量比变化很敏感,原则上建议计算双模量简支矩形截面梁中性轴处竖向位移应采用弹性理论。

集中载荷作用下的履带车辆稳态转向分析与试验

为了研究集中载荷条件下履带车辆稳态转向性能,提高转向模型精度,分析了履带张力对接地压力分布的影响,推导履带车辆接地压力分布计算模型。运用履带与土壤之间的剪切应力-剪切位移关系推导新的转向动力学模型,建立相应的动力学方程组并求解。分析了履带宽度和履带张力引起的接地压力变化对稳态转向运动学和动力学参数的影响,并通过实车试验测试对分析结果进行验证。结果表明,理论计算结果与试验数据有很好的一致性,验证了该模型的正确性。

煤柱集中载荷对不同错距巷道围岩应力的影响

研究煤柱下方不同错距巷道的应力状态,对煤柱下部邻近煤(岩)层巷道合理布置方式,以及巷道选取合理的支护方式具有指导意义。论文采用数值模拟方法分析了煤柱集中载荷下不同位置巷道围岩的应力分布特征。通过分析可知:当巷道位于煤柱中心正下方时,巷道顶底板及两帮受到对称作用力,支护亦应采用对称方式;当巷道位于煤柱边缘下方或巷道距离煤柱一定距离时,巷道顶底板及两帮受力不对称,靠近煤柱侧受力最大,最容易发生破坏,因此靠近煤柱侧需加强支护,应采用非对称支护。

煤柱集中载荷特征及其对巷道围岩应力的影响

煤层群开采时经常会出现下层巷道与上层煤柱交叉、重合现象,由于煤柱对载荷的向下传递作用,将对下层巷道围岩的应力分布造成影响。首先根据弹性理论分析了煤柱集中载荷在底板中的分布规律,然后应用数值模拟方法分析对比了普通巷道与煤柱下巷道围岩的应力状态,分析了煤柱集中载荷下巷道围岩的应力特点。

悬臂梁集中载荷大挠度弯曲变形的一种解

利用数值积分法求解了细长杆悬臂梁受集中载荷时大挠度弯曲问题，并分别对无限长及有限长细杆悬臂梁进行了讨论，提出细长杆悬臂梁所受最大弯矩计算方法。

集中载荷作用下四直边上任意点支承矩形板的弯曲

基于薄板弯曲问题的广义简支边界条件 ,通过将集中载荷作用下四直边上任意点支承矩形板的弯曲问题分解为 6个基本的薄板弯曲问题 ,应用叠加法首次得到了该问题的解析解 .对典型的薄板弯曲问题进行了计算分析 ,取得了较好的效果 .

基于集中静载荷探测的冲击地压危险性预评价

为了解工作面冲击危险状态,提前采取防冲措施,降低后期防治强度,理论分析了集中静载荷与冲击地压发生的相关性,建立了基于集中静载荷探测的冲击危险性预评价模型,并开展了实践验证。结果表明:集中静载荷在冲击地压启动过程中起主导作用,并可在工作面开采前探测并卸载;区域性集中静载荷可通过地震波法探测得出,基于地震波参数建立的冲击危险性预评价模型能够对工作面危险性做出评价,并且能够指导预卸压工作实施和检验解危效果。

集中载荷作用下层合厚圆板的轴对称弯曲

从三维弹性力学基本方程出发，建立了横观各向同性层合圆板轴对称弯曲问题的状态方程，并将板面的集中载荷展成付里叶贝塞尔级数，从而给出问题的解析解· 此解满足弹性力学全部方程，计及了所有独立的弹性常数，并满足层间连续性条件·

集中载荷作用下的套管抗挤能力分析

根据油田套管损坏情况,建立了集中载荷作用下的套管抗挤能力计算模型,利用能量法和曲杆理论,分析研究了承受180°对称分布集中载荷、90°均匀分布集中载荷和120°均匀分布集中载荷下中厚壁套管抗挤能力,得出了理想圆管抗挤强度和套管屈曲临界挤毁压力的计算公式,通过分析比较理论解与有限元解,其最大相对误差不超过1%,得出了套管抵抗局部载荷的能力低于抵抗均布载荷的结论。

集中载荷作用下组合桁架简支梁有效宽度

为弥补设计规范关于组合桁架翼缘板的空白,采用有限单元法考虑剪力滞后效应,对翼缘板有效宽度影响因素进行了参数化分析,参数包括混凝土板厚度、剪力连接程度、宽跨比和高跨比.参数分析结果表明:混凝土板厚和剪力连接程度对混凝土翼板有效宽度系数影响很小,可忽略不计;宽跨比和高跨比对混凝土翼板有效宽度系数影响显著,翼板有效宽度应考虑其影响.根据参数分析结果,拟合出翼板有效宽度计算公式,具有较强的工程实用价值.

用焦散线方法测量集中载荷的误差分析

在实验应力应变分析中,焦散线方法是研究奇异应力场的有效方法.本文以半无限平面受边界压缩载荷作用的问题为例,对集中力作用下的焦散线与分布力作用下的焦散线作了比较,分析了由分布载荷得到的焦散线而计算得到的载荷与施加到试件上的实际载荷之间的误差,并提出了减小误差的措施.

岩浆岩床下伏短壁综放面集中静载荷型冲击启动原理

为了探索没有动载荷源的冲击地压发生原理,以平庄某矿为例,采用数值分析、理论分析结合现场实测的方法,研究了巨厚岩浆岩床下伏短壁综放面回采前冲击启动原理。结果表明,巨厚岩浆岩床下伏短壁综放面开始推进前、后,下巷冲击启动都不需要动载荷源,难垮岩浆岩顶板的悬臂为冲击启动提供了足够的集中静载荷;短壁工作面开采使得下巷处于高位高应力区中,加剧了下巷冲击危险性;倾斜煤层巷道冲击时,围岩主应力方向大致与煤层倾向正交,使围岩冲击、鼓出非对称局部化,并且大致位于煤层倾向面的法线方向,这一认识为倾斜煤层冲击地压巷道支护与卸压实行非对称性提供新论点。

种植体与天然牙联冠修复应力分布的三维有限元分析 Ⅰ.垂直集中载荷对种植体、天然牙骨界面应力的影响

目的 :探讨种植体与天然牙联冠修复在垂直集中载荷作用下 ,种植体、天然牙骨界面应力分布情况及受力的相互影响,为临床优化设计提供生物力学的理论依据。方法 :采用三维有限元法建立模型并计算、分析。结果 :种植体与天然牙联冠修复时 ,种植体、天然牙骨界面颈部和根尖部出现应力集中 ;种植体与稳定的天然牙联合修复时种植体-骨界面应力分布较均匀。结论 :种植体与天然牙可共同承担载荷 ;当天然牙受垂直集中载荷时 ,种植体未过载 ;

集中载荷作用下一次超静定梁的弹塑性全过程分析

对跨中集中载荷作用下一次超静定梁的弹塑性加载和变形全过程进行了分析.根据受力变形特点,集中载荷作用下一次超静定梁的加载过程可分为4个阶段,分别是弹性阶段、固支端附近塑性变形区扩展阶段、固支端和集中载荷作用点附近塑性变形区双扩展阶段、固支端保持为塑性铰同时附近卸载而集中载荷作用点附近塑性变形区继续扩展直至形成第2个塑性铰阶段.在弹性阶段,弯矩内力和挠度与外载荷是线性比例关系,在第2,3两个阶段,弯矩和挠度与外载荷是复杂的非线性关系,在第4阶段,弯矩与外载荷是线性关系但不是比例关系而挠度与外载荷是更为复杂的非线性关系.给出了全过程任意点的弯矩和挠度计算公式,可供结构设计参考应用.

压电材料圆锥顶端作用集中载荷的解

从压电材料三维问题的通解出发，用凑合法求解了圆锥顶端作用集中力、点电荷和集中力矩的解，此解形式简单便于应用·当圆锥顶角２α＝π时，集中力。

中心集中力作用下圆薄板的固有频率—载荷特征关系

本文讨论了中心集中静载作用下圆薄板在非线性弯曲静平衡构形附近的微幅自由振动,其静平衡问题采用问题的精确解在此基础上,用伽辽金法获得了其最低固有频率——载荷特征关系.所得结果可供这类谐振弹性元件设计中参考.

集中载荷作用下弹性平面刚性夹杂的形状优化

当夹杂的弹性模量比基体的弹性模量大得多时,可将其看成刚性夹杂。对于这类硬夹杂与软基体的复合材料,采用复变函数方法中的保角映射技术和推广的 Schwarz 延拓原理,并结合对复应力函数的奇性主部分析,导出了焊接任意形状刚性夹杂的全场基本奇异解,求解了集中力与集中力偶作用下弹性平面刚性夹杂的形状优化问题,描绘出了夹杂界面应力最大值、界面主应力最大值随夹杂形状的变化规律,精确地定位出了界面应力最大值、界面主应力最大值的作用位置。通过对这些不同形状夹杂的界面主应力最大值的比较,确定了夹杂的最优形状。

集中载荷作用下正交复合材料板奇异应力场的焦散线模拟实验

本文利用焦散线理论和复合材料力学的弹性理论封闭解,对集中载荷作用下半无限正交复合材料板的奇异应力场进行了光力学可视化分析.系统地推导了奇异区域应力集中问题的焦散线及初始曲线参数方程,建立了应用集中载荷与焦散斑特征尺寸的相互依赖关系,并对不同类型正交复合材料在集中载荷作用下应力奇异区的焦散线与初始曲线进行了模拟,分析了集中载荷作用区域的应力奇异特征.并与实验结果进行了比较.

集中载荷作用下悬索跨越管道的应变响应

为了研究悬索跨越管道受集中载荷作用时的响应情况,通过相似实验和有限元仿真相互验证的方法,搭建了悬索跨越管道相似实验平台,建立了悬索跨越管道有限元仿真模型,进行了无集中载荷、集中载荷作用在管道不同位置处的应变数据实验测试和仿真模拟,分析了每种状态下管道上方的应变分布规律,结果表明:无集中载荷时,整个悬索跨越管道上方的应变呈"W"状分布,两端应变数值最大;集中载荷作用在管道两端时,对整个管道上方的应变分布规律影响不大;集中载荷作用在管道1/4、1/2和3/4位置处时,会导致整个管道的应变发生较大变化。

圆底扁球壳在偏心集中载荷下的计算

本文讨论圆底扁球壳在非对称载荷下的计算.给出了六种偏心集中载荷下的解,它们是:1.法向集中力,2.经线切向集中力,3.纬线切向集中力,4.切面内集中力偶.5.经线法面内集中力偶,6.纬线法面内集中力偶.此外,由偏心集中载荷的解还导出了按cosnθ分布的环形线载荷的解.