截面分析法对界面过渡区厚度的放大作用

在采用截面法分析研究截面过渡区厚度时,由于截平面并不一定正好垂直于集料的表面,导致得到的表观界面过渡区厚度与实际界面过渡区厚度是不同的。以3种规则形状(球形、椭圆形截面以及矩形截面)的集料为例,从几何概率角度研究了截面分析法对界面过渡区厚度的放大问题。研究结果表明,截面分析法得到的表观界面过渡区厚度都大于实际的界面过渡区厚度,平均放大倍数与集料的粒形有关。对正方体性集料而言,平均表观界面过渡区的厚度是实际界面厚度的1.12倍;对球形集料而言,实际界面过渡区厚度被放大了π/2倍。

截面分析法对任意凸形粒子周围界面过渡区厚度过高估计的解析解

借助于几何概率中的一些相关理论,从理论分析的角度,对表面为凸形曲线或曲面的二维和三维任意形状粒子建立了表观界面过渡区厚度统计平均值和实际界面过渡区厚度之间的定量关系。结果表明,对于二维凸形粒子,截面分析法所得的表观界面过渡区厚度的统计平均值与实际界面过渡区厚度之间的比值小于π/2。精确比值与粒子的形状有关。如果实际界面过渡区厚度与粒子的尺寸相比可以忽略的话,截面分析法所得的表观界面过渡区厚度的统计平均值与实际界面过渡区厚度之间的比值约等于π/2。对于三维凸形粒子,截面分析法所得的表观界面过渡区厚度的统计平均值与实际界面过渡区厚度之间的比值小于2,比值的精确解与粒子的形状有关。如果实际界面过渡区厚度与粒子的尺寸相比可以忽略的话,截面分析法所得的表观界面过渡区厚度的统计平均值与实际界面过渡区厚度之间的比值约等于2。

变截面板方盒形件拉深过程中厚度过渡区移动的研究

基于ABAQUS分析软件,建立了变截面板方盒形件拉深的有限元模型,分析和研究了压边力、板厚比、凹模圆角半径三个工艺参数对厚度过渡区移动的影响。结果表明:压边力的大小对成形件厚度过渡区移动量有着较大的影响,合理设置薄、厚两侧压边力的大小及分布是有效控制厚度过渡区移动量的关键;板厚比对厚度过渡区移动的影响比压边力的影响更加显著,当板厚比达到一定值时,成形件底部的厚度过渡区移动量几乎为零;增大凹模圆角半径能使侧壁厚度过渡区移动量增大并提高极限拉延深度。

硬岩矿深部开采过渡区厚度优选与数值分析

针对某铁矿进入深部开采过程中采场出现的地压问题,优化并选取了合理的采场参数.考虑到矿体中存在软弱夹层,会对过渡区的稳定性造成影响,通过极限平衡法,决定采用8.5,10及12 m厚度的过渡区以备选用,运用大型数值分析软件FLAC 3D进行三维数值模拟,对其稳定性进行对比分析.结果表明,随着厚度的增加,过渡区中应力集中现象越来越小,在开挖过程中,顶板位移也随着厚度的增加而减小,仅12 m厚过渡区的塑性区没有贯通.所以留设12 m过渡区可保证采场的稳定,满足过渡期间安全生产的要求,为矿山的安全平稳过渡生产提供依据.

放出体过渡关系证明及其等厚度过渡原理

本文根据放出期望体理论证明了放出体过渡关系存在并且成立，指出了其存在并且成立的条件。本文还从理论和实验两个方面提出并证明了放出体的等厚度过渡原理。文章解决了放矿学领域这两个争论不休的问题。

核级压力容器变厚度过渡段连接结构设计与优化

以不同厚度的封头和圆筒过渡段连接结构为例,对变厚度过渡段连接结构进行了结构形式选型设计,并应用ANSYS优化分析技术对此局部结构进行优化,通过改变锥形过渡段的锥形段长度和不同厚度的封头和圆筒中心线间距离,改善封头和过渡段连接区的应力集中状况,进而提高压力容器的安全性和可靠性。最后给出了变厚度过渡段最大薄膜+弯曲应力随封头和圆筒厚度中心线间距变化规律,直观地显示了此间距变化对局部结构应力的影响,为各种变厚度过渡段局部连接结构设计提供指导。

修正海平面气压的用途及过渡夹层厚度

本文对修正海压的定义、气压高度表的原理、飞机用各种气压拨正高度的方法作了粗略介绍和讨论 ,并结合现阶段我国民用机场过渡高度层的改革 ,就《方案》中有关渡夹层的厚度问题作浅显的分析。

HgCdTe液相外延薄膜与衬底之间组分过渡层研究

通过改变薄膜的生长降温速率和生长时间,生长了一系列薄膜,并用SEM-EDS研究了其组分纵向分布。发现生长的HgCdTe液相外延薄膜与CdZnTe衬底之间的组分过渡层一般都在3μm以下与国外HgCdTe薄膜过渡层的水平一致,且组分过渡层厚度随着生长降温速率的增大或生长时间的减少而变薄。

不同掺合料对混凝土界面晶体取向和厚度的影响

混凝土界面过渡区是水泥浆体和骨料之间的薄层部分,也是影响混凝土耐久性和力学性能的关键部位。为研究磷渣、硅灰、玄武岩掺合料对混凝土界面性能的影响,选取晶体取向和厚度作为界面处变化指标。通过试验得出如下结论:磷渣会使得界面晶体取向指数逐渐增大,界面过渡区厚度也逐渐增大;硅灰有利于降低界面晶体取向指数;玄武岩有利于降低界面过渡区厚度。3种掺合料两两进行混合,只能提高混凝土的一种性能;而将3种掺合料都混合使用,则可以大大提高混凝土的性能。该试验结果可为今后高性能混凝土设计提供数据支持。

半潜式生产平台板厚过渡区域结构装配工艺

南海某半潜式生产平台项目,由于其设计使用年限及疲劳要求,其设计存在多种不同板厚对齐的情况,板材厚度过渡区域型材节点随之发生变化,此处结构如何装配保证此处满足建造的高精度要求,成为了项目的难点之一,通过对半潜式生产平台项目板材厚度过渡区域对接板材安装与型材安装的节点形式、公差要求、装配施工方法与检验方法进行研究和总结,为施工单位提供技术要求和指导,保障此类区域的建造精度。

小角x射线散射结晶聚合物过渡层厚度的测定

由于结晶聚合物中的过渡层是弥散的 ,而修正的Porod定律是解决这种问题的有效方法之一 .把相关函数法和Porod定律法求结晶聚合物的过渡层厚度进行了比较 。

溶胶凝胶法制备钛基体羟基磷灰石涂层

结合烧结法和溶胶凝胶法成功地在钛基体上制备出含有过渡玻璃层的羟基磷灰石涂层材料。经XRD测定该涂层具有较高的纯度、结晶度、孔径和孔隙率，可以诱导骨生长。通过SEM可以看到过渡层厚度为100～200μm，羟基磷灰石层为100μm左右，过渡层将钛基体和羟基磷灰石层紧密粘结在一起，显著增强了结合力。虽然EDXA分析结果表明，涂层中的Ca／P原子比高于标准比例，但这种方法仍具有极佳的应用前景。

具有电子旋转方向的旋转间断的稳定性

用一维混合粒子编码研究了具有电子旋转方向的对称和非对称旋转间断的稳定性。发现在相对窄的过渡层厚度下,具有电子旋转方向的旋转间断是不稳定的,它趋向于发展成离子旋转方向的旋转间断和一些MHD波。这个发展过程部分地受到电子温度的限制。当过渡层厚度增加到足够宽时,电子旋转方向的旋转间断变成稳定的。本文简单地讨论了导致这种旋转间断不稳定的可能原因。

一种近似计算金属多层膜界面过渡层厚度的方法

在用小角射线衍射研究离子束溅射法制备的多层膜基本结构时 ,提出了一个可以计算界面过渡层厚度公式。由实验曲线和文中提出公式得到过渡层厚度 ,并与用实验曲线和理论曲线进行拟合所得值进行了对比 。

滨海饱和混凝土中氯离子传输行为的细观模拟研究

为探究饱和混凝土中氯离子传输规律,建立考虑不同混凝土配合比且含有浆体、骨料和界面过渡区的混凝土细观模型,分别计算氯离子在一维和二维扩散时的浓度,并与试验结果进行对比。分析不同水灰比和水化度对氯离子扩散的影响,并针对海岸线环境中钢筋混凝土结构的钢筋初始锈蚀时间进行预测。研究结果表明:氯离子扩散的细观模型计算时应考虑界面过渡区,且界面过渡区厚度取值为80μm;氯离子浓度扩散的细观模型计算值与试验结果吻合较好,且氯离子的扩散性随着混凝土水灰比的增大而显著增大,但随着水化度的增大而变小;氯盐环境中钢筋表面初始锈蚀点的位置是不固定的。在相同条件下,氯离子一维扩散时,钢筋初始锈蚀时间是二维扩散的2.31~3.24倍;当保护层厚度从50mm增加到60mm时,在一维扩散中且水灰比分别为0.4、0.5和0.6时,混凝土中钢筋的初始锈蚀时间分别延长28.00%、10.90%和18.50%,在二维扩散中且水灰比为0.4、0.5和0.6时,初始锈蚀时间则分别延长52.42%、7.45%和56.65%。该结果可为海岸线环境中钢筋混凝土结构的钢筋初始锈蚀时间的预测提供借鉴。

光学薄膜参数测试

O484.5 2001064089一种近似计算金属多层膜界面过渡层厚度的方法=An approximate method for calculating thickness of metal multilayer interface[刊,中]/冯仕猛,易葵,邵建达,范正修(中科院上海光机所.上海(201800))∥光学学报.—2000,20(9).

火成岩顶板对工作面冲击地压影响的理论分析

针对火成岩顶板诱发工作面冲击地压的问题,以新安煤矿八采区首采面为工程背景,采用顶板剪切梁模型,考虑煤层的塑性软化性质,分析了火成岩侵入对冲击地压的影响。结果表明:火成岩顶板厚度、剪切弹性模量和抗剪强度3个指标对诱发冲击地压具有重要影响。“煤层-火成岩顶板”变形系统既可能发生顶板断裂型冲击地压,也可能发生煤体压缩型冲击地压,计算得到了2种冲击地压的发生条件。定义了火成岩顶板过渡厚度、过渡剪切模量和过渡抗剪强度,分别给出了以这3项指标判定冲击地压是否发生及发生类型的判别方法。对于新安煤矿八采区首采面,火成岩顶板厚度小于过渡厚度,剪切弹性模量大于过渡剪切模量,抗剪强度大于过渡强度,所以该工作面火成岩顶板首先断裂,将发生顶板断裂型冲击地压。

轧制差厚板方盒形件拉深成形起皱缺陷影响因素

轧制差厚板由于板料厚度、力学性能的不均匀,在成形过程中容易发生起皱缺陷。综合采用数值模拟和冲压实验2种手段对差厚板方盒形件拉深成形起皱缺陷进行研究。讨论了差厚板方盒形件起皱缺陷的发生机理,并以厚度应变为评价指标,分析了板料尺寸、过渡区长度、过渡区位置、板料厚度等板料几何参数对差厚板起皱缺陷的影响,最后给出了抑制起皱缺陷的措施。研究表明：差厚板方盒形件最容易发生起皱的部位是薄板侧和厚板侧的法兰区以及过渡区法兰部分。板料尺寸越小,过渡区长度越短,则差厚板越不容易发生起皱,采用较大或者较小的板厚差均能够抑制起皱现象的出现,而过渡区中心位置偏离板料中心则可能导致差厚板起皱现象的发生。

轧制差厚板横向弯曲成形仿真与试验

为了抑制轧制差厚板在横向弯曲成形过程中的缺陷问题,采用仿真和试验方法研究轧制差厚板U型件的横向弯曲过程。分析差厚板U型件在横向弯曲过程中的成形特点,探讨弯曲回弹以及过渡区移动等缺陷的发生机理。结果表明,横向弯曲的差厚板U型件在成形过程中除了会产生回弹缺陷外,还会发生厚度过渡区移动;差厚板薄、厚板侧的厚度以及性能差异是差厚板产生缺陷的根本原因;采用退火处理能够减小差厚板的回弹量,但是会导致过渡区移动量增大;板料尺寸越大,回弹量与过渡区移动量也随之增大。

预胀压力对轧制差厚板筒形件充液拉深成形的影响

为了进一步提高轧制差厚板的成形性能,将充液拉深工艺引入轧制差厚板的成形中,并重点考虑预胀形工艺的影响。通过数值模拟技术对轧制差厚板筒形件充液拉深成形过程进行了研究,确定了合理的液体压力加载路径,讨论了不同预胀压力作用下轧制差厚板的厚度过渡区的偏移以及厚度减薄情况,最终得到合适的预胀压力数值。研究认为:随着预胀压力的增大,轧制差厚板的最大厚度减薄率呈现先减小后增大的趋势,厚度过渡区偏移量则呈现不断减小的趋势;预胀压力为1.00 MPa时,能够获取较小的最大厚度减薄率,并将厚度过渡区偏移量抑制在较低的水平,从而改善轧制差厚板的成形性能。