30CrMnSi钢过热组织超细化工艺对比研究

对 30 Cr Mn Si钢过热组织采用多种热处理工艺进行了超细化处理 ,运用定量金相分析技术对处理结果进行了对比和评价 ,并讨论了每种工艺的晶粒细化机制。结果表明 :“两次正火 +淬火”工艺对该钢的过热组织超细化效果显著 ;当循环次数为 2～ 3次时 ,“奥氏体单相循环淬火”

快凝M2十0．5B高速钢的过热组织

本文采用多种显微分析手段对快速凝固高速钢Ｍ２＋０．５Ｂ在过热状态下合金相的类型、形貌、分布情况及基体组织的亚结构类型进行了观察和分析，同时详细讨论了过热时第二相的粗化、分布情况及其原因．

正火对20CrMnMo钢锻造过热组织的影响

对20CrMnMo钢的锻造过热组织进行了正火工艺试验。1020℃加热、保温3 h,稳定性过热组织晶界上的质点固溶于奥氏体中,采用强风冷却抑制其再从晶界析出,结果,晶界上分散的质点得到消除或大大减少,稳定性过热组织转变成非稳定性过热组织。再采用两次正火,粗大的晶粒便可以得到细化。

17-4PH螺栓热镦过热组织和性能关系的研究

17－4PH（0Crl7Ni4Cu4Nb）是一种马氏体沉淀硬化不锈钢。由于其具有较好的强度和塑性结合、良好的抗腐蚀性。在航天和航空领域中大量应用。

车轴过热组织细化工艺研究

研究了４０钢车轴由于锻造加热不当造成的过热。制定了高温正火（９５０℃）＋常规正火（８３０℃）工艺消除了车轴过热组织，取得了很好的效果。

发电机转子电弧放电损伤检验及过热组织研究

某电厂发电机组发生电网反送电事故后,转子本体与转子表面接触的各部件间因产生电弧放电现象,造成转子本体损伤。为对受损转子进行可用性评价,需对事故转子的损伤情况进行准确分析。本文对为正确分析转子受损情况而需进行的无损检验内容以及电弧放电造成的转子本体过热组织的特性和范围进行了研究,并对相关检验结果进行了分析。结果表明,转子本体损伤部位经处理后无宏观和微观裂纹,转子本体过热组织为针状马氏体,最大深度为2.8mm。

高温回火时间对消除转子钢过热组织的影响

关于回火对转于钢组织和塑性变化的影响,前苏联中央机器制造工艺科学研究所科研生产联合公司的包里索夫等人,在70年代就曾发表过研究报告。最近包氏又对25CrNi3MoVA、25Cr2NiMoVA、36CrNi3MoVA等钢种的过热状态(加热到1250℃,保温3h,空冷)和不过热状态(正火或在850～900℃淬火)进行了研究,发表了有关高温回火时间对消除过热组织的影响的研究结果。用于试验的试样,一部分正火(淬火)后进行液氮处理,其余正火后在640～650℃高温回火0.5～100h。

高速钢过热与过烧组织讨论

对W18Cr4V和W6M0Cr4V2高速钢试样进行一端火焰加热，使之部分熔化而分别油冷和空冷，分析了不同加热温度区域的组织形态，讨论了过热与过烧缺陷组织特征及其内在联系，建议以特征组织区分过热与过烧缺陷．

GCr15钢过热后的返修组织与接触疲劳寿命

对比试验研究了GCr15钢经过一次淬回火后,金相组织合格、不合格(>5级)以及不合格组织经返修合格,3种组织状态下的马氏体组织形态和接触疲劳寿命。结果表明,返修后的合格组织得到细化,接触疲劳寿命有明显地提高。

含碳量对高速钢淬火过热过烧组织形态的影响

通过试验,研究了含碳量对高速钢淬火过热过烧组织形态的影响。结果表明,在碳化物聚集区附近常观察到宽度有明显差异的两种针状形态马氏体。超过常规含碳量时对高速钢共晶碳化物的金相组织形态有一定影响。随含碳量的增加,过烧组织中除了鱼骨状碳化物共晶体外,还出现由杆状碳化物构成的菊花状共晶体。

GCr15钢轴承座过热组织的返修工艺

一批GCr15钢的轴承座,由于箱式可控气氛多用炉的辐射管短路,温度大幅度的超过工艺设定值,致使一炉轴承座组织过热,其组织已全部转变为针状马氏体＋碳化物＋少量残留奥氏体。根据JB/T 1255—2001《高碳铬轴承钢滚动轴承零件热处理技术条件》判断[1],此批产品严重过热。

W9Mo3Cr4V-45钢摩擦焊近缝区不良组织及其对质量的影响

对W 9Mo3Cr4V高速钢 (4 5mm热轧棒料 ,摩擦焊接直径分别为4 0mm与2 0mm)与 4 5钢进行摩擦焊接 ,焊后进行退火 ,淬火 ,回火。并用光学显微镜和扫描电镜对焊件近缝区进行观察。结果表明 ,在4 0mm的高速钢近缝区存在过热组织和少量的莱氏体 ,这是由于摩擦线速度过大和钢内碳化物偏析较为严重所致 ,退火和淬火均无法消除。当淬火温度较高时 。

连轧过程对TC2钛合金显微组织的影响

文章通过分析连轧过程中不同截面的轧制速度对TC2(Ti-4Al-1.5Mn)钛合金棒材显微组织与力学性能的影响,并与横轧过程进行了比较,结果表明:连轧末段轧速直接影响钛合金棒材的显微组织与力学性能,超过一定轧速时会形成过热组织并恶化力学性能;该轧速取决于合金牌号、轧制温度与变形量,钛合金棒材连轧末段轧速不应超过这个轧速;同样轧制条件下连轧的显微组织比横轧更细小、均匀。

Q45CrNiMoVA钢异常组织的改善

研究了低温晶粒微细化处理工艺，金相法实验结果表明，采用一次低温晶粒微细化处理工艺，可使Ｑ４５ＣｒＮｉＭｏＶＡ钢过热组织晶粒度从－３级上升到８级；为后续的调质处理作组织准备，与正常组织工件相比，最终热处理的变形量及力学性能指标相同。

Ti-451合金油瓶的显微组织特征

采用普通金相法研究了451钛合金轻型喷火器油瓶的显微组织特征。研究结果表明:经S-S加工后油瓶壁和瓶底的显微组织相类似,均为晶粒较粗大、具有明显的β晶界、在晶内有片状二次α相析出,是一种过热组织。在距瓶壁表面形成一层白色富氧层,在该层中的显微组织是由块状α相和转变β相组成。

某350 MW煤电机组锅炉水冷壁失效原因分析

文章使用宏观检查、微观组织分析、硬度检验等手段分析了某煤电机组锅炉水冷壁泄漏的原因。结果显示该水冷壁失效的原因是其堆焊工艺不规范,使得该处均为过热组织,应力最为集中,受锅炉启停炉和负荷大幅升降的影响,微裂纹快速萌生和扩展,最终发生爆管。最后针对本次事故给出了相应的工作对策和建议。

热处理温度对3Cr13钢组织性能及尺寸稳定性的影响

某型号套筒薄壁零件(见图1)用3Cr13棒材经机械加工而成。该零件在高温下的尺寸稳定性要求很严格,因此,在加工过程中安排有热处理工序。某批套筒薄壁零件因热处理控温不当产生过热组织,出现大量残留奥氏体,使套筒薄壁零件在高温使用状态引起尺寸变化,导致产品试验失败。

船用曲轴锻件用S34MnV钢过热的原因探讨和细化工艺的研究

船用曲轴锻钢S34MnV锻造正、回火处理后出现过热组织,分析了产生过热组织形成的原因及机理。工艺研究表明,S34MnV钢经高温正火后,再通过常规正火能使粗大的晶粒细化。

加工工艺对纯钛冷拉丝材组织和力学性能的影响

研究了纯钛丝材冷拉变形量及退火对组织和力学性能的影响。结果表明纯钛坯料在琢区温度进行30%~40%变形,随后在600~800℃退火能矫正过热组织;对于冷拉纯钛坯料,经过一定变形量的加工后采用600~800℃的退火处理,材料能够得到彻底软化,基本接近坯料力学性能;从两种试验方法的金相组织和数据比较中可以发现,当φ6.0 mm热轧态纯钛坯料冷拉至φ4.0 mm即累积变形量达到55.56%后进行中间退火随后继续变形,材料的性能较为稳定。